Парогенератор полупикового энергоблока мощностью 500 МВТ
Конструктивные характеристики парогенератора
Схема пароводяного тракта
Методика вычисления расстояния от точки до поверхности с использованием ЭВМ
Новый тип лабиринтовых уплотнений для турбомашин
Расходные характеристики уплотнений для турбомашин
Применение метода степенных рядов к расчету колебаний турбинных лопаток
Характеристика метода степенных рядов
Экспериментальная проверка метода
Определение типа конструкции и размера дроссельно-регулирующей арматуры
Установление критических условий в минимальном сечении потока жидкости
Увеличение значения коэффициента кавитации
Аэродинамические характеристики топочной камеры
Приосевая зона рециркуляции
Максимальная ширина приосевой зоны рециркуляции
Экспериментальные исследования по снижению шума передвижных компрессорных станций
Измерения шума ПКС
Применение экспериментального глушителя
Установка нового глушителя
Эксперименты с открытыми и закрытыми щитками капота
Возможности технического осуществления ЦНД
Структура формирования коэффициента компетенции
Вероятности технической осуществимости
Отступления от оптимальных аэродинамических характеристик
Расчет охлаждения рабочих лопаток газовых турбин
Увеличение гидравлического сопротивления во вращающихся каналах
Расчет длительности технологического цикла изготовления оборудования для АЭС
Величина интервала моделирования
Обработка рабочих лопаток турбины К-1200-240 на фрезерных станках с ЧПУ
Режимы обработки по схеме фрезерования продольными строчками
Слоевой котел КЕ-25-14С
О расчете распределения долговечности деталей дизелей
Исследование ухудшения теплоотдачи
Выполнение экспериментального участка с переменной толщиной
Распределение температуры наружной поверхности
О расчете золового износа труб шахматных пучков
Моно-координатное описание ламинарного течения в треугольном канале
Упругий элемент для контроля усилий в резьбовых соединениях
Экспериментальное исследование автоколебаний
Прикладные вопросы механики разрушения в машиностроении
Стандартизация и унификация в трубостроении
Исследование влияния теплового состояния фундамента
Манфред Антонович Казак
Энергомашиностроение в 1979 году
Гидротурбинное оборудование Саяно-Шушенской ГЭС
Создание гидротурбинного оборудования для Саяно-Шушенской ГЭС
Закладные и фундаментальные части Саяно-Шушенской ГЭС
Рабочие механизмы и направляющий аппарат Саяно-Шушенской ГЭС
Система управления и регулирования Саяно-Шушенской ГЭС
Организация и планирование инженерного труда
Организационно-методическая основа системы управления качеством
Недостатки планирования инженерного труда
Об экономической эффективности, применения станков с ЧПУ в энергомашиностроении
Задачи по сокращению сроков ввода и освоению производства
Определение эффективности использования станков с ЧПУ
Показатели экономической эффективности применения новых технологических процессов
Новая конструкция газо-мазутного котлоагрегата для энергоблока мощностью 300 МВт
Экономическая оценка результатов деятельности коллектива
Улучшение технологичности конвективных пароперегревателей высокого давления
Вертикальные участки перепускных труб
Унифицированный стальной водогрейный котел КВ-ГМ-30
Влияние режимов термической обработки
Стандартизация и унификация
Механизация сварочных работ при производстве котлоагрегатов
Повышение приемистости, двух-вальных газотурбинных двигателей
Методы улучшения приемистости
Уменьшение отбора мощности на привод вспомогательных агрегатов
Увеличение количества впрыскиваемой жидкости
Влияние отношения эффективной площади перепуска
Повышение качества обрабатываемых поверхностей корпусных деталей
Опыт работы ОТК по системе бездефектного труда
Показатели качества и определение коэффициента качества и труда
Опыт применения пожаробезопасных моющих препаратов
Турбостроение ФРГ
Принципиальная конструкция турбин
Эксплуатационные показатели агрегатов 300 МВт
Разработки ЦНИИТмаш на ВДНХ СССР
Технический прогресс в энергомашиностроении
Крупная отливка из нержавеющей стали для оборудования АЭС
Способ и устройство для электрошлаковой наплавки и переплава металлов
Паровая турбина К-1200-240-3
Турбоустановка с турбиной К-1200-240-3
Механическая обработка рабочей части лопаток
Механическая обработка цилиндров
Механическая обработка по бандажу
Создание сварных - диафрагм турбины К-1200-240-3
Испытания на сборочно-испытательной станции
Экономические проблемы управления научно-техническим прогрессом в отрасли
Исследование динамической прочности рабочих лопаток турбины
Устройство защиты турбины от превышения частоты вращения
Определение допустимой зоны нечувствительности
Конструкция УЗТПЧВ
Расчет опорных подшипников
Безразмерная несущая способность подшипника
Методические рекомендации по определению местоположения дефектов
Устранение дефектов с использованием ручной сварки
Ремонт сварных швов и наплавок
Гидротурбинному оборудованию — государственный знак качества
Механизация методов неразрушающего контроля на заводах энергомашиностроения
Определение наличия поверхностных и подповерхностных дефектов в изделиях
Применение высокопроизводительного трубогибочного оборудования
Устройство бункер-накопителя
Программирующая система
Комплексные агрегаты для гибки труб
Интенсификация способов обработки давлением сталей и сплавов
Совершенствование паровых турбин Харьковского турбинного завода имени С. М. Кирова
Совершенствование конструкций быстроходных турбин
Тихоходные турбины — новое направление развития
Выхлопы турбин
Снижение трудоемкости и металлоемкости
Под знаменем социалистического соревнования
Внедрение системы управления качеством в энергомашиностроении
Внедрение в энергетическом машиностроении комплексной системы управления качеством продукции
Система планирования, финансирования и экономического стимулирования работ
Современные методы и средства определения механических свойств материалов энергомашиностроения
О создании парогазовой установки мощностью 1000 МВт с газификацией твердого топлива под давлением
О втором издании книги Б. М. Трояновского «Турбины для атомных электростанций»
Способ обработки деталей пластическим деформированием

Характеристика метода степенных рядов

В связи с применением метода степенных рядов возникают некоторые важные практические вопросы, например:
— какова точность вычислений основных параметров колебаний, достигаемых с помощью этого метода;
— в какой мере с ростом номера тона колебаний возрастает погрешность вычислений собственных частот;
— сколько членов необходимо удержать в рядах (6) и (10), чтобы получить характеристическое уравнение (10а) заданной степени;
— какая степень характеристического ур-ния (10а) обеспечивает вычисление не менее п ~ 1, 2, . . ., N первых собственных частот и форм колебаний;
— каковы оптимальные пути решения характеристического ур-ния (10а) при высокой степени этого уравнения.
Ответы на эти и другие вопросы оказываются наиболее наглядными, если полученные выше результаты применить к случаю колебаний лопатки постоянного сечения, для которого, в частности, известны замкнутые (точные) решения. В этом случае Р (?) = 1Х (^) = 1 и ур-ние (4) для форм колебаний принимает вид.
Обозначим через р число перемен знаков в ряду коэффициентов ур-ний (Юг)—(Юд). Видно, что для первых двух ур-иий (Юд) р = <7, т. е. по известной теореме Декарта определяются соответственно два и четыре положительных значения Хп и, следовательно, две и четыре собственные частоты. В дальнейшем* с ростом числа т это равенство р и щ нарушается, но устанавливается следующая зависимость:
Здесь значение з= 0, 1, 2, . . . придается соответственно первой (т = 2, 3) второй (/п= 4, 5), третьей (т = 6, 7) и т. д. парам уравнений в последовательности ур-ний (10 д).
Ур-ния (Юг) — (Юд) удобно решать известными методами вычислительной математики, например, методом хорд и касательных или методом обратной интерполяции. Одновременно* при высокой степени ц целесообразно преобразовать исходное характеристическое уравнение путем масштабирования искомой величины. Этот прием, исключая из уравнений «астрономические» цифры, существенно облегчает решение задачи, повышая в то же время точность вычислений. Например, второе уравнение (т = 3) в последовательности (Юд) может быть записано так:
Чтобы попытаться привести его к расчетному виду, умножим левую и правую части этого уравнения на знаменатель первого члена.
Понятно, что определение корней этого уравнения связано со значительными вычислительными трудностями, которые будут увеличиваться с ростом степени характеристического уравнения.
Обозначая первый член в ур-нии (Юе) через V4, т. е. вводя масштаб %п = 24 У210 V, заменяем исходное уравнение эквивалентным.
Решение же этого уравнения с высокой степенью точности легко осуществимо даже на' ЭКВМ.
Точность метода степенных рядов характеризуется табл. 1, где для сравнения приведены параметры колебаний модели турбинной лопатки постоянного сечеиия, вычисленные по замкнутым ф-лам (11), ф-лам (9) метода степенных рядов, а также полученные с использованием численного метода Рунге—Кутта при эквивалентном шаге интегрирования к = х/8.



 
Яндекс.Метрика