Парогенератор полупикового энергоблока мощностью 500 МВТ
Конструктивные характеристики парогенератора
Схема пароводяного тракта
Методика вычисления расстояния от точки до поверхности с использованием ЭВМ
Новый тип лабиринтовых уплотнений для турбомашин
Расходные характеристики уплотнений для турбомашин
Применение метода степенных рядов к расчету колебаний турбинных лопаток
Характеристика метода степенных рядов
Экспериментальная проверка метода
Определение типа конструкции и размера дроссельно-регулирующей арматуры
Установление критических условий в минимальном сечении потока жидкости
Увеличение значения коэффициента кавитации
Аэродинамические характеристики топочной камеры
Приосевая зона рециркуляции
Максимальная ширина приосевой зоны рециркуляции
Экспериментальные исследования по снижению шума передвижных компрессорных станций
Измерения шума ПКС
Применение экспериментального глушителя
Установка нового глушителя
Эксперименты с открытыми и закрытыми щитками капота
Возможности технического осуществления ЦНД
Структура формирования коэффициента компетенции
Вероятности технической осуществимости
Отступления от оптимальных аэродинамических характеристик
Расчет охлаждения рабочих лопаток газовых турбин
Увеличение гидравлического сопротивления во вращающихся каналах
Расчет длительности технологического цикла изготовления оборудования для АЭС
Величина интервала моделирования
Обработка рабочих лопаток турбины К-1200-240 на фрезерных станках с ЧПУ
Режимы обработки по схеме фрезерования продольными строчками
Слоевой котел КЕ-25-14С
О расчете распределения долговечности деталей дизелей
Исследование ухудшения теплоотдачи
Выполнение экспериментального участка с переменной толщиной
Распределение температуры наружной поверхности
О расчете золового износа труб шахматных пучков
Моно-координатное описание ламинарного течения в треугольном канале
Упругий элемент для контроля усилий в резьбовых соединениях
Экспериментальное исследование автоколебаний
Прикладные вопросы механики разрушения в машиностроении
Стандартизация и унификация в трубостроении
Исследование влияния теплового состояния фундамента
Манфред Антонович Казак
Энергомашиностроение в 1979 году
Гидротурбинное оборудование Саяно-Шушенской ГЭС
Создание гидротурбинного оборудования для Саяно-Шушенской ГЭС
Закладные и фундаментальные части Саяно-Шушенской ГЭС
Рабочие механизмы и направляющий аппарат Саяно-Шушенской ГЭС
Система управления и регулирования Саяно-Шушенской ГЭС
Организация и планирование инженерного труда
Организационно-методическая основа системы управления качеством
Недостатки планирования инженерного труда
Об экономической эффективности, применения станков с ЧПУ в энергомашиностроении
Задачи по сокращению сроков ввода и освоению производства
Определение эффективности использования станков с ЧПУ
Показатели экономической эффективности применения новых технологических процессов
Новая конструкция газо-мазутного котлоагрегата для энергоблока мощностью 300 МВт
Экономическая оценка результатов деятельности коллектива
Улучшение технологичности конвективных пароперегревателей высокого давления
Вертикальные участки перепускных труб
Унифицированный стальной водогрейный котел КВ-ГМ-30
Влияние режимов термической обработки
Стандартизация и унификация
Механизация сварочных работ при производстве котлоагрегатов
Повышение приемистости, двух-вальных газотурбинных двигателей
Методы улучшения приемистости
Уменьшение отбора мощности на привод вспомогательных агрегатов
Увеличение количества впрыскиваемой жидкости
Влияние отношения эффективной площади перепуска
Повышение качества обрабатываемых поверхностей корпусных деталей
Опыт работы ОТК по системе бездефектного труда
Показатели качества и определение коэффициента качества и труда
Опыт применения пожаробезопасных моющих препаратов
Турбостроение ФРГ
Принципиальная конструкция турбин
Эксплуатационные показатели агрегатов 300 МВт
Разработки ЦНИИТмаш на ВДНХ СССР
Технический прогресс в энергомашиностроении
Крупная отливка из нержавеющей стали для оборудования АЭС
Способ и устройство для электрошлаковой наплавки и переплава металлов
Паровая турбина К-1200-240-3
Турбоустановка с турбиной К-1200-240-3
Механическая обработка рабочей части лопаток
Механическая обработка цилиндров
Механическая обработка по бандажу
Создание сварных - диафрагм турбины К-1200-240-3
Испытания на сборочно-испытательной станции
Экономические проблемы управления научно-техническим прогрессом в отрасли
Исследование динамической прочности рабочих лопаток турбины
Устройство защиты турбины от превышения частоты вращения
Определение допустимой зоны нечувствительности
Конструкция УЗТПЧВ
Расчет опорных подшипников
Безразмерная несущая способность подшипника
Методические рекомендации по определению местоположения дефектов
Устранение дефектов с использованием ручной сварки
Ремонт сварных швов и наплавок
Гидротурбинному оборудованию — государственный знак качества
Механизация методов неразрушающего контроля на заводах энергомашиностроения
Определение наличия поверхностных и подповерхностных дефектов в изделиях
Применение высокопроизводительного трубогибочного оборудования
Устройство бункер-накопителя
Программирующая система
Комплексные агрегаты для гибки труб
Интенсификация способов обработки давлением сталей и сплавов
Совершенствование паровых турбин Харьковского турбинного завода имени С. М. Кирова
Совершенствование конструкций быстроходных турбин
Тихоходные турбины — новое направление развития
Выхлопы турбин
Снижение трудоемкости и металлоемкости
Под знаменем социалистического соревнования
Внедрение системы управления качеством в энергомашиностроении
Внедрение в энергетическом машиностроении комплексной системы управления качеством продукции
Система планирования, финансирования и экономического стимулирования работ
Современные методы и средства определения механических свойств материалов энергомашиностроения
О создании парогазовой установки мощностью 1000 МВт с газификацией твердого топлива под давлением
О втором издании книги Б. М. Трояновского «Турбины для атомных электростанций»
Способ обработки деталей пластическим деформированием

Парогенератор полупикового энергоблока мощностью 500 МВТ

Для покрытия полупиковой части графика нагрузок энергосистем ТКЗ, ВТИ, ЦКТИ по заданию ВГПИ ТЭПа разработан проект парогенератора к полупиковому энергоблоку мощностью 500 МВт (рис. 1).
Основные технические характеристики парогенератора приведены ниже:
Паро-производительность по пару, т/ч.
острому ................................................. 1800
вторичному .............................................. 1630
Температура пара, °С
острого................................................... 515
вторичного  .............................................. 515
Давление острого пара, кгс/см2 ........................... 140
Температура питательной воды, °С ......................... 243
Топливо — высокосернистый мазут
Парогенератор должен обеспечивать 300 пусков в году, из них ежесуточно после шести-, восьмичасового простоя — 250 и еженедельно после 50—60-часового простоя — 50, что составляет за весь срок службы 9000 пусков. Продолжительности растопки до получения необходимых для пуска турбины параметров должна составлять ориентировочно после ночного простоя 30 мин, после двухсуточного простоя — 60 мин. Скорость нагружения котла в процессе пуска: после ночного простоя — 5 %/мин, после двухсуточного простоя — 2 %/мин. Скорость набора нагрузки в регулировочном диапазоне (100— 30% Он) — 10 %/мин.
Указанные требования по маневренности, а также требования по надежности и экономичности явились определяющими» при выборе типа и компоновки парогенератора, параметров свежего и вторичного пара, вида топлива, способа подогрева воздуха, температуры уходящих газов с других характеристик.
С целью снижения затрат на собственные нужды, парогенератор должен допускать длительную работу на скользящем давлении во всем пароводяном тракте, а также обеспечивать работу под наддувом.
В связи с тем, что полупиковые энергоблоки предназначаются как для вновь строящихся, так и для расширяющихся электростанций, была принята традиционная для отечественного паро-генераторостроения П-образная компоновка, обладающая большей универсальностью в сравнении в другими (например, башенной) и позволяющая применить компоновочные и схемные решения, проведенные при строительстве базовых энергоблоков большой мощности.
По данным СЭИ СО АН СССР и ВТИ, определивших основные технико-экономические показатели полупикового энергоблока мощностью 500ВМт, оптимальными с точки зрения маневренности и экономичности являются температуры первичного и вторичного пара перед турбиной 510 и 520° С (за котлом 515 и 525 С) и давление свежего пара 130 кгс/см2. Во избежание применения дорогостоящей и высокочувствительной к резким изменениям температуры аустенитной стали, температура вторичного пара за котлом понижена от 525 до 515° С.
Один из важнейших факторов, определяющих экономическую целесообразность сооружения полупикового энергоблока мощностью 500ВМт, — стоимость установленного киловатта мощности, которая по данным СЭИ СО АН СССР н ВТИ составляет 90—95 руб./кВт. Учитывая низкий коэффициент использования полупикового энергоблока и в связи с этим большой удельный вес капитальных затрат при выборе основных технико-экономических показателей парогенератора была принята высокая температура уходящих газов, равная 165° С, что на 20—25° С превышает аналогичную величину у базовых энергоблоков и, следовательно, пониженный в сравнении с базовыми блоками КПД.
Учитывая изменившееся за последнее время положение в топливном балансе страны, следует особо остановиться на выборе топлива для рассматриваемого парогенератора.
Отсутствие опыта проектирования и эксплуатации полупиковых энергоблоков, отсутствие апробированных методик расчета элементов парогенератора на циклическую прочность поставило перед конструкторами ряд принципиально новых задач, решение которых может быть осуществлено только на действующем котле.
В частности, отработка режимов работы парогенератора в широком диапазоне нагрузок, проверка прочностных характеристик его элементов, работающих под давлением, в условиях частых пусков и остановов, определение минимально возможного времени пуска и максимальной скорости нагружения блока и другие положения успешно могут быть проведены только на парогенераторе, сжигающем органическое топливо, позволяющее надежно поддерживать необходимый топочный режим при любых возмущениях в схеме энергоблока. Этим требованиям в достаточной мере удовлетворяет мазут, который и был принят в качестве топлива для первого полупикового парогенератора. Использование мазута в значительной мере позволит сократить время освоения полупикового энергоблока, изучения особенностей его работы, накопления опыта эксплуатации, а также позволит решить многие научно-технические проблемы, которые будут положены в основу проектирования полупиковых парогенераторов для других видов топлива.



 
Яндекс.Метрика