Развитие паро-турбостроения в ФРГ за последние 10 лет характеризуется следующими особенностями: ростом единичной мощности турбин ТЭС с 300 до 600МВт (фирма МАN для США изготовила две турбины мощностью по 850 МВт), а турбин АЭС до 1200 МВт, стабилизацией важнейших расчетных параметров, признанием превалирующей роли надежности и готовности перед погоней за необоснованно высоким иногда КПД, увеличением объема автоматического управления, защиты и контроля, дальнейшим повышением давления в конденсаторах из-за ужесточения требований к охране окружающей среды и большего распространения градирен с естественной тягой по сравнению с вентиляторными, широким применением скользящего давления.
"Температура свежего пара и пара после промперегрева не превышает 530°С, а давление свежего пара 180 кгс/см. Наибольшее распространение получила на ТЭС схема регенерации с шестью отборами и подогревом воды до 232—250°С. Начальное давление пара на АЭС составляет 65—70 кгс/см2, температура питательной воды станет 210—220°С. Оптимальной величиной разделительного давления для турбин насыщенного пара считается 10 кгс/см2. Переход к воздушным конденсаторам в 80-х годах приведет к дальнейшему увеличений) Давления в конденсаторах до 0,1— 0,14 кгс/см2. Из-за повышения давления в конденсаторах размеры последних ступеней турбин в настоящее время не ограничивают увеличения единичной мощности турбогенераторов.
На рис. 1 представлены Некоторые данные по холодным концам шести типов турбин: трех-поточной 150 МВт, трех- (/) и двух-поточной (II) 300 МВт, четырех-поточной (/) и двух-поточной (//) 600 МВт и четырех-поточной 1200 МВт. Для рассматриваемых блоков 150 МВт и первого поколения блоков 300 МВт были применены вентиляторные градирни, для блоков 300 МВт второго поколения — градирни с естественной тягой.
С 1963 по 1973 гг. длина лопаток последних ступеней турбин ТЭС возросла с 750 до 1080 мм, а осевое сечение выхлопа с 5 до 10 м2. Удельная мощность выхлопа составляла: для турбин 150 МВт — 17 МВт/м2, для трех- и двух-поточных турбин 300 МВт — 18 и 23 'МВт/м2, для четырех- и двух-поточных турбин 600 МВт — 24 и 30 МВт/м2 соответственно. Последние ступени турбин выполняют со свободно стоящими лопатками. Методы расчета колебаний таких Лопаток достигли высокой точности, а эксплуатация подтвердила их надежность. Еще более хорошие результаты дает применение лопаток с цельно-фрезерованным бандажом. В настоящее время ведутся работы по применению для лопаток последних ступеней титана, керамики, пластмасс и т. п. Из 13%-ной хромистой стали можно изготовить лопатки последних ступеней длиной до 1300 мм, обеспечивающие величину осевого сечения выхлопа до 13 м2.
На рис. 2 приведены данные о длине турбоагрегатов перечисленных выше шести типов. Удельная длина снизилась с 225 мм/МВт для турбогенераторов 150 МВт до 70 мм/МВт для турбогенераторов 600 МВт и до 40 мм/МВт для, турбоагрегатов 1200 МВт. Этот показатель существенно влияет на строительные затраты, в которых велика доля затрат на строительство здания машинного зала. Пропорционально мощности возрастает стоимость стопорных и регулирующих клапанов частей высокого давления (ЧВД) и частей среднего давления (ЧСД), камеры отвода пара на промперегрев, а также трубопроводов отборов и т. п. Для турбин ТЭС мощностью 1200 МВт целесообразен переход на начальное давление 250 кгс/см2.
На рис. 3 представлены массовые показатели турбоагрегатов. Видно, что при увеличении единичной мощности с 300 до 600 МВт масса турбины возросла лишь на 35%. Удельная масса турбоустановки снизилась с 6,8 для блока 150 МВт до 2,4 т/МВт для блока 1200 МВт, а собственно турбины — с 3 до 1 т/МВт.
