Парогенератор полупикового энергоблока мощностью 500 МВТ
Конструктивные характеристики парогенератора
Схема пароводяного тракта
Методика вычисления расстояния от точки до поверхности с использованием ЭВМ
Новый тип лабиринтовых уплотнений для турбомашин
Расходные характеристики уплотнений для турбомашин
Применение метода степенных рядов к расчету колебаний турбинных лопаток
Характеристика метода степенных рядов
Экспериментальная проверка метода
Определение типа конструкции и размера дроссельно-регулирующей арматуры
Установление критических условий в минимальном сечении потока жидкости
Увеличение значения коэффициента кавитации
Аэродинамические характеристики топочной камеры
Приосевая зона рециркуляции
Максимальная ширина приосевой зоны рециркуляции
Экспериментальные исследования по снижению шума передвижных компрессорных станций
Измерения шума ПКС
Применение экспериментального глушителя
Установка нового глушителя
Эксперименты с открытыми и закрытыми щитками капота
Возможности технического осуществления ЦНД
Структура формирования коэффициента компетенции
Вероятности технической осуществимости
Отступления от оптимальных аэродинамических характеристик
Расчет охлаждения рабочих лопаток газовых турбин
Увеличение гидравлического сопротивления во вращающихся каналах
Расчет длительности технологического цикла изготовления оборудования для АЭС
Величина интервала моделирования
Обработка рабочих лопаток турбины К-1200-240 на фрезерных станках с ЧПУ
Режимы обработки по схеме фрезерования продольными строчками
Слоевой котел КЕ-25-14С
О расчете распределения долговечности деталей дизелей
Исследование ухудшения теплоотдачи
Выполнение экспериментального участка с переменной толщиной
Распределение температуры наружной поверхности
О расчете золового износа труб шахматных пучков
Моно-координатное описание ламинарного течения в треугольном канале
Упругий элемент для контроля усилий в резьбовых соединениях
Экспериментальное исследование автоколебаний
Прикладные вопросы механики разрушения в машиностроении
Стандартизация и унификация в трубостроении
Исследование влияния теплового состояния фундамента
Манфред Антонович Казак
Энергомашиностроение в 1979 году
Гидротурбинное оборудование Саяно-Шушенской ГЭС
Создание гидротурбинного оборудования для Саяно-Шушенской ГЭС
Закладные и фундаментальные части Саяно-Шушенской ГЭС
Рабочие механизмы и направляющий аппарат Саяно-Шушенской ГЭС
Система управления и регулирования Саяно-Шушенской ГЭС
Организация и планирование инженерного труда
Организационно-методическая основа системы управления качеством
Недостатки планирования инженерного труда
Об экономической эффективности, применения станков с ЧПУ в энергомашиностроении
Задачи по сокращению сроков ввода и освоению производства
Определение эффективности использования станков с ЧПУ
Показатели экономической эффективности применения новых технологических процессов
Новая конструкция газо-мазутного котлоагрегата для энергоблока мощностью 300 МВт
Экономическая оценка результатов деятельности коллектива
Улучшение технологичности конвективных пароперегревателей высокого давления
Вертикальные участки перепускных труб
Унифицированный стальной водогрейный котел КВ-ГМ-30
Влияние режимов термической обработки
Стандартизация и унификация
Механизация сварочных работ при производстве котлоагрегатов
Повышение приемистости, двух-вальных газотурбинных двигателей
Методы улучшения приемистости
Уменьшение отбора мощности на привод вспомогательных агрегатов
Увеличение количества впрыскиваемой жидкости
Влияние отношения эффективной площади перепуска
Повышение качества обрабатываемых поверхностей корпусных деталей
Опыт работы ОТК по системе бездефектного труда
Показатели качества и определение коэффициента качества и труда
Опыт применения пожаробезопасных моющих препаратов
Турбостроение ФРГ
Принципиальная конструкция турбин
Эксплуатационные показатели агрегатов 300 МВт
Разработки ЦНИИТмаш на ВДНХ СССР
Технический прогресс в энергомашиностроении
Крупная отливка из нержавеющей стали для оборудования АЭС
Способ и устройство для электрошлаковой наплавки и переплава металлов
Паровая турбина К-1200-240-3
Турбоустановка с турбиной К-1200-240-3
Механическая обработка рабочей части лопаток
Механическая обработка цилиндров
Механическая обработка по бандажу
Создание сварных - диафрагм турбины К-1200-240-3
Испытания на сборочно-испытательной станции
Экономические проблемы управления научно-техническим прогрессом в отрасли
Исследование динамической прочности рабочих лопаток турбины
Устройство защиты турбины от превышения частоты вращения
Определение допустимой зоны нечувствительности
Конструкция УЗТПЧВ
Расчет опорных подшипников
Безразмерная несущая способность подшипника
Методические рекомендации по определению местоположения дефектов
Устранение дефектов с использованием ручной сварки
Ремонт сварных швов и наплавок
Гидротурбинному оборудованию — государственный знак качества
Механизация методов неразрушающего контроля на заводах энергомашиностроения
Определение наличия поверхностных и подповерхностных дефектов в изделиях
Применение высокопроизводительного трубогибочного оборудования
Устройство бункер-накопителя
Программирующая система
Комплексные агрегаты для гибки труб
Интенсификация способов обработки давлением сталей и сплавов
Совершенствование паровых турбин Харьковского турбинного завода имени С. М. Кирова
Совершенствование конструкций быстроходных турбин
Тихоходные турбины — новое направление развития
Выхлопы турбин
Снижение трудоемкости и металлоемкости
Под знаменем социалистического соревнования
Внедрение системы управления качеством в энергомашиностроении
Внедрение в энергетическом машиностроении комплексной системы управления качеством продукции
Система планирования, финансирования и экономического стимулирования работ
Современные методы и средства определения механических свойств материалов энергомашиностроения
О создании парогазовой установки мощностью 1000 МВт с газификацией твердого топлива под давлением
О втором издании книги Б. М. Трояновского «Турбины для атомных электростанций»
Способ обработки деталей пластическим деформированием

Закладные и фундаментальные части Саяно-Шушенской ГЭС

Вес закладных и фундаментных частей составляет примерно 50% от общего веса радиально-осевых гидротурбин. Для изготовления этого узла требуется специальное гибочное и карусельное оборудование, большие заводские площади для контрольных сборок, большой объем подгоночных работ при монтаже.
Обычно соединение спиральной камеры и статора производилось по окружности на постоянной высоте. Такое соединение требовало гибки спирали в этом месте в двух направлениях и штамповки торговых обечаек сварных статоров. Пояса статоров выполнялись открытыми, а звенья разворачивались вручную приближенно на плазу цеха, что вызывало определенные технологические трудности при изготовлении и монтаже и не позволяло проводить расчет разверток с помощью ЭВМ.
Для Саянской ГЭС впервые в СССР был разработан граненый сварной статор переменной высоты без механической обработки. Пояса статора имеют коробчатое сечение. Части статора на ГЭС соединялись с помощью сварки. Соединение звеньев спирали со статором осуществлялось по прямым линиям, а проектирование и расчет разверток звеньев спирали и секторов статора производились как единое целое. В результате такого решения повысилась точность изготовления, снизилась цикличность нагрузок на спираль и статор, уменьшилась трудоемкость изготовления, освободилось уникальное карусельное оборудование. Омываемые листы поясов статора стали гнутыми вместо штампованных. Для повышения точности изготовления составлена программа расчета разверток звеньев спирали и статоров с помощью ЭВМ. Это позволило впервые выполнить спиральную камеру без компенсирующих звеньев.
Все эти решения стали типовыми для любых турбин с металлическими спиральными камерами и внедрены на отечественных и зарубежных ГЭС: Токтогульской, Усть — Илимской, Зейской, Мка, Сарпгага. Впервые в практике завода спиральные камеры для Саяно-Шушенской ГЭС не проходили полной контрольной сборки в цеху. По воспринимаемому усилию от давления воды и величине усилия, передаваемого к статору, спиральная камера Саяно-Шушенской ГЭС является уникальной. Погонное усилие на статор Красноярской ГЭС составляет 7620 кгс/см, в то- время как на Саянском статоре это усилие составляет 11 000 кгс/см.
Спиральная камера, спроектированная по подобию «Красноярской», на условия Саянской ГЭС имела бы максимальную толщину легированной, дефицитной стали СК-2 равную 45 мм. Если такую спираль сделать из углеродистой стали, то толщина оболочки составляла бы 70 мм. Изготовление таких спиралей на оборудовании объединения просто невозможно, а по кооперации является сложной организационно-технической задачей.
Для Саяно-Шушенской ГЭС ЛМЗ совместно с «Гидропроектом» при активном участии ВНИИГ имени Веденеева и НПО ЦКТИ была разработана и изготовлена спиральная камера, совместно работающая с одним рядом арматуры турбинного блока. Оболочка спирали изготовлена из низколегированной стали 10ХСНД с максимальной толщиной 40 мм. Надежность конструкции узла — спираль — статор. Для турбин Саяно-Шушенской ГЭС полностью подтвердилась испытаниями, проведенными на крупноблочных моделях ВНИИГ имени Веденеева.
Таким образом работы, направленные на создание закладных частей для Саяно-Шушенской ГЭС, позволили решить на любые условия вопрос создания статоров и спиральных камер, как полностью воспринимающих давление воды, так и работающих совместно с железобетоном турбинного блока.



 
Яндекс.Метрика