Парогенератор полупикового энергоблока мощностью 500 МВТ
Конструктивные характеристики парогенератора
Схема пароводяного тракта
Методика вычисления расстояния от точки до поверхности с использованием ЭВМ
Новый тип лабиринтовых уплотнений для турбомашин
Расходные характеристики уплотнений для турбомашин
Применение метода степенных рядов к расчету колебаний турбинных лопаток
Характеристика метода степенных рядов
Экспериментальная проверка метода
Определение типа конструкции и размера дроссельно-регулирующей арматуры
Установление критических условий в минимальном сечении потока жидкости
Увеличение значения коэффициента кавитации
Аэродинамические характеристики топочной камеры
Приосевая зона рециркуляции
Максимальная ширина приосевой зоны рециркуляции
Экспериментальные исследования по снижению шума передвижных компрессорных станций
Измерения шума ПКС
Применение экспериментального глушителя
Установка нового глушителя
Эксперименты с открытыми и закрытыми щитками капота
Возможности технического осуществления ЦНД
Структура формирования коэффициента компетенции
Вероятности технической осуществимости
Отступления от оптимальных аэродинамических характеристик
Расчет охлаждения рабочих лопаток газовых турбин
Увеличение гидравлического сопротивления во вращающихся каналах
Расчет длительности технологического цикла изготовления оборудования для АЭС
Величина интервала моделирования
Обработка рабочих лопаток турбины К-1200-240 на фрезерных станках с ЧПУ
Режимы обработки по схеме фрезерования продольными строчками
Слоевой котел КЕ-25-14С
О расчете распределения долговечности деталей дизелей
Исследование ухудшения теплоотдачи
Выполнение экспериментального участка с переменной толщиной
Распределение температуры наружной поверхности
О расчете золового износа труб шахматных пучков
Моно-координатное описание ламинарного течения в треугольном канале
Упругий элемент для контроля усилий в резьбовых соединениях
Экспериментальное исследование автоколебаний
Прикладные вопросы механики разрушения в машиностроении
Стандартизация и унификация в трубостроении
Исследование влияния теплового состояния фундамента
Манфред Антонович Казак
Энергомашиностроение в 1979 году
Гидротурбинное оборудование Саяно-Шушенской ГЭС
Создание гидротурбинного оборудования для Саяно-Шушенской ГЭС
Закладные и фундаментальные части Саяно-Шушенской ГЭС
Рабочие механизмы и направляющий аппарат Саяно-Шушенской ГЭС
Система управления и регулирования Саяно-Шушенской ГЭС
Организация и планирование инженерного труда
Организационно-методическая основа системы управления качеством
Недостатки планирования инженерного труда
Об экономической эффективности, применения станков с ЧПУ в энергомашиностроении
Задачи по сокращению сроков ввода и освоению производства
Определение эффективности использования станков с ЧПУ
Показатели экономической эффективности применения новых технологических процессов
Новая конструкция газо-мазутного котлоагрегата для энергоблока мощностью 300 МВт
Экономическая оценка результатов деятельности коллектива
Улучшение технологичности конвективных пароперегревателей высокого давления
Вертикальные участки перепускных труб
Унифицированный стальной водогрейный котел КВ-ГМ-30
Влияние режимов термической обработки
Стандартизация и унификация
Механизация сварочных работ при производстве котлоагрегатов
Повышение приемистости, двух-вальных газотурбинных двигателей
Методы улучшения приемистости
Уменьшение отбора мощности на привод вспомогательных агрегатов
Увеличение количества впрыскиваемой жидкости
Влияние отношения эффективной площади перепуска
Повышение качества обрабатываемых поверхностей корпусных деталей
Опыт работы ОТК по системе бездефектного труда
Показатели качества и определение коэффициента качества и труда
Опыт применения пожаробезопасных моющих препаратов
Турбостроение ФРГ
Принципиальная конструкция турбин
Эксплуатационные показатели агрегатов 300 МВт
Разработки ЦНИИТмаш на ВДНХ СССР
Технический прогресс в энергомашиностроении
Крупная отливка из нержавеющей стали для оборудования АЭС
Способ и устройство для электрошлаковой наплавки и переплава металлов
Паровая турбина К-1200-240-3
Турбоустановка с турбиной К-1200-240-3
Механическая обработка рабочей части лопаток
Механическая обработка цилиндров
Механическая обработка по бандажу
Создание сварных - диафрагм турбины К-1200-240-3
Испытания на сборочно-испытательной станции
Экономические проблемы управления научно-техническим прогрессом в отрасли
Исследование динамической прочности рабочих лопаток турбины
Устройство защиты турбины от превышения частоты вращения
Определение допустимой зоны нечувствительности
Конструкция УЗТПЧВ
Расчет опорных подшипников
Безразмерная несущая способность подшипника
Методические рекомендации по определению местоположения дефектов
Устранение дефектов с использованием ручной сварки
Ремонт сварных швов и наплавок
Гидротурбинному оборудованию — государственный знак качества
Механизация методов неразрушающего контроля на заводах энергомашиностроения
Определение наличия поверхностных и подповерхностных дефектов в изделиях
Применение высокопроизводительного трубогибочного оборудования
Устройство бункер-накопителя
Программирующая система
Комплексные агрегаты для гибки труб
Интенсификация способов обработки давлением сталей и сплавов
Совершенствование паровых турбин Харьковского турбинного завода имени С. М. Кирова
Совершенствование конструкций быстроходных турбин
Тихоходные турбины — новое направление развития
Выхлопы турбин
Снижение трудоемкости и металлоемкости
Под знаменем социалистического соревнования
Внедрение системы управления качеством в энергомашиностроении
Внедрение в энергетическом машиностроении комплексной системы управления качеством продукции
Система планирования, финансирования и экономического стимулирования работ
Современные методы и средства определения механических свойств материалов энергомашиностроения
О создании парогазовой установки мощностью 1000 МВт с газификацией твердого топлива под давлением
О втором издании книги Б. М. Трояновского «Турбины для атомных электростанций»
Способ обработки деталей пластическим деформированием

Увеличение значения коэффициента кавитации

Увеличение значения коэффициента кавитации арматуры тождественно расширению пределов ее бескавитациониой работы. Из ф-лы (5а) видно, что это достигается:
— увеличением в, т. е. уменьшением степени сжатия струи за счет организации более плавного входа потока в дросселирующее сечение;
— увеличением т, т. е. уменьшением степени сужения регулируемого проходного сечения;
— уменьшением гидравлического сопротивления участка от соу = со; до сое;
— увеличением общего гидравлического сопротивления арматуры за счет повышения сопротивления ее выходного участка за сужением.
Наиболее существенно то, что при т = Ыет Кс показывает, в каком соотношении к общему сопротивлению устройства находится сопротивление входного участка        Таким   образом, каждый тип арматуры с учетом принятого направления потока рабочей среды характеризуется свойственным только ему соотношением и этом основывается предлагаемый подход к проектированию дроссельно-регулирующей арматуры. Он состоит в том, что еще на стадии проектирования с целью согласования требуемых гидравлических характеристик арматуры с типом ее конструкции производится выбор проектирования по коэффициенту кавитации.
Тип арматуры удобнее всего выбирать, используя экспериментальные зависимости вида Кс = / (?у), полученные в автомодельной области течения при испытаниях разнотипных конструкций. Такие зависимости могут быть получены на арматуре относительно небольших условных проходов (до 1)у — 50 мм), испытание которой не представляет особых трудностей, и использованы для однотипной арматуры других.
В качестве примера на рис. 2 приведены результаты испытаний двух серийно выпускаемых для энергетики клапанов.
Графики зависимости Кс = I (?у) для испытанных клапанов наглядно показывают, как важно оценивать возможность реализации требуемых гидравлических характеристик применительно к конкретному типу дроссельно-регулирующей арматуры с учетом направления потока через нее. Видно, насколько резко отличаются значения Кс и для шиберного и игольчатого клапанов (кривые 1 и 2"), причем клапан О-65 мм характеризуется двумя различными зависимостями Кс — / (?у). обусловленными возможными направлениями потока через него. В связи с этим в ряде случаев клапаны, допускающие работу при противоположных направлениях потока среды через них, позволяют более гибко решать практические вопросы обеспечения требуемой пропускной способности в регулировочном диапазоне.
После выбора по коэффициенту кавитации типа конструкции расчет и проектирование арматуры с гидравлическими характеристиками, наилучшим образом отвечающими конкретным рабочим условиям, должны проводиться с использованием ф-лы (5а). Реализация требуемого значения Кс арматуры выбранного типоразмера достигается за счет корректировки геометрии ее проточной части. Для этого проточная часть проектируемой арматуры рассматривается как совокупность ряда элементарных местных сопротивлений, обусловливающих соответствующие значения.
Таким образом, выбор необходимого типоразмера арматуры следует производить с учетом коэффициента кавитации как критерия, отражающего особенности проточной части арматуры При этом рекомендуется тщательно анализировать условия эксплуатации арматуры с тем, чтобы правильно использовать преимущества, свойственные каждому типу дроссельно-регулирую щей арматуры.



 
Яндекс.Метрика