Максимальная ширина приосевой зоны рециркуляции ЬРЦ1)А/ тем больше, чем больше^ Рт/Ртп. В зоне максимальной рециркуляции она достигает в топках с более тесной компоновкой горелок примерно 1,61)д. В топках со свободной компоновкой горелок мощностью 35 МВт Ьрц/1)д на протяжении всего начального участка составляет (0,5—0,9) 1)д (рис. 4, <5, сплошные линии). Относительная длина приосевой зоны рециркуляции //Да меньше при более стесненной компоновке и составляет примерно 21)д. Для топок с горелками меньшей мощности 1/Бд ]> 2,5.ЬА.
Размеры пристенной зоны рециркуляции тем больше, чем больше расстояния 5г/Од, 5Ст/Ьд и ати/ВА (рис. 4, б, штрих-пунктирные линии). Скорость движения газов и уровень температур в пристенной области примерно такие же, как в приосевой.
Как следует из рис. 4, в, количество газов в приосевой и пристенной зонах рециркуляции зависит от компоновки горелок с топками. В приосевой зоне (сплошные кривые) максимальный расход при более тесной компоновке горелок мощностью 70 МВт (0,103) располагается на расстоянии (0,5—-0,7) 1)д и составляет примерно 0,32 С0. В топке парогенератора ТПП-210 с горелками мощностью 35 МВт = 0,033 сохраняется практически постоянство расхода газов на протяжении всего горизонтального участка факела. При этом максимальное количество обратных токов не превышает 0,12.
Количество ре-циркулирующих газов в пристенной области (рис. 4, в, штрихпунктирные кривые) выше при более свободной компоновке горелок. Максимальный расход в этой зоне в топочной камере парогенератора ТПП-210 составляет примерно 0,3 О0г а в топке парогенератора ТПП-210А — около 0,14 О0. При этом максимальный поток располагается в обоих случаях примерно на одном и том же расстоянии от устья, равном (0,3—0,6).
Суммарное количество рециркулирующих газов в обоих зонах — приосевой и пристенной — отличается между собой незначительно и составляет примерно 0,4 О0 (рис. 4, г). При этом протяженность указанных зон больше в топках с более свободной компоновкой горелок меиыней мощности.
Таким образом, анализ аэродинамической структуры факела показал, что суммарное количество ре-циркулирующих газов в приосевой и пристенной зонах в полуоткрытых топках с различной компоновкой горелок мощностью 35 и 70 МВт практически одно и то же и составляет примерно 0,4. Такое количество обратных токов обеспечивает в обоих случаях устойчивое воспламенение твердого топлива различного качества в широком диапазоне изменения режимных параметров.
При более свободной компоновке горелок в топке парогенератора ТПП-210 увеличивается расход ре-циркулирующих газов в периферийных зонах — пристенной и меж-горелочной; в топке парогенератора ТПП-2 ЮА с горелками мощностью 70 МВт — в приосевой.
В гопках с более стесненной компоновкой горелок дальнобойность факела составляет около 2 Од, а в камерах с горелками мощностью 35 МВт превышает 2,5 В.
При меньшей степени стеснения факела (больших значениях симметрия в плоскости расположения горелок нижнего яруса парогенератора ТПП-210 нарушается.
Проведенные исследования позволяют при проектировании новых парогенераторов с одноярусным расположением мощных вихревых горелок для сжигания топлив с жидким шлакоудалением уменьшить расстояния между горелками 5Г до 2Г, между стенами, на которых установлены горелки, атп — до 5 Од и от вертикальных осей до стен топки 5СТ — до 1,51)д. Соответствующие уточнения следует учесть при пересмотре ОСТа на вихревые горелки и теплового расчета котлоагрегатов.
