Парогенератор полупикового энергоблока мощностью 500 МВТ
Конструктивные характеристики парогенератора
Схема пароводяного тракта
Методика вычисления расстояния от точки до поверхности с использованием ЭВМ
Новый тип лабиринтовых уплотнений для турбомашин
Расходные характеристики уплотнений для турбомашин
Применение метода степенных рядов к расчету колебаний турбинных лопаток
Характеристика метода степенных рядов
Экспериментальная проверка метода
Определение типа конструкции и размера дроссельно-регулирующей арматуры
Установление критических условий в минимальном сечении потока жидкости
Увеличение значения коэффициента кавитации
Аэродинамические характеристики топочной камеры
Приосевая зона рециркуляции
Максимальная ширина приосевой зоны рециркуляции
Экспериментальные исследования по снижению шума передвижных компрессорных станций
Измерения шума ПКС
Применение экспериментального глушителя
Установка нового глушителя
Эксперименты с открытыми и закрытыми щитками капота
Возможности технического осуществления ЦНД
Структура формирования коэффициента компетенции
Вероятности технической осуществимости
Отступления от оптимальных аэродинамических характеристик
Расчет охлаждения рабочих лопаток газовых турбин
Увеличение гидравлического сопротивления во вращающихся каналах
Расчет длительности технологического цикла изготовления оборудования для АЭС
Величина интервала моделирования
Обработка рабочих лопаток турбины К-1200-240 на фрезерных станках с ЧПУ
Режимы обработки по схеме фрезерования продольными строчками
Слоевой котел КЕ-25-14С
О расчете распределения долговечности деталей дизелей
Исследование ухудшения теплоотдачи
Выполнение экспериментального участка с переменной толщиной
Распределение температуры наружной поверхности
О расчете золового износа труб шахматных пучков
Моно-координатное описание ламинарного течения в треугольном канале
Упругий элемент для контроля усилий в резьбовых соединениях
Экспериментальное исследование автоколебаний
Прикладные вопросы механики разрушения в машиностроении
Стандартизация и унификация в трубостроении
Исследование влияния теплового состояния фундамента
Манфред Антонович Казак
Энергомашиностроение в 1979 году
Гидротурбинное оборудование Саяно-Шушенской ГЭС
Создание гидротурбинного оборудования для Саяно-Шушенской ГЭС
Закладные и фундаментальные части Саяно-Шушенской ГЭС
Рабочие механизмы и направляющий аппарат Саяно-Шушенской ГЭС
Система управления и регулирования Саяно-Шушенской ГЭС
Организация и планирование инженерного труда
Организационно-методическая основа системы управления качеством
Недостатки планирования инженерного труда
Об экономической эффективности, применения станков с ЧПУ в энергомашиностроении
Задачи по сокращению сроков ввода и освоению производства
Определение эффективности использования станков с ЧПУ
Показатели экономической эффективности применения новых технологических процессов
Новая конструкция газо-мазутного котлоагрегата для энергоблока мощностью 300 МВт
Экономическая оценка результатов деятельности коллектива
Улучшение технологичности конвективных пароперегревателей высокого давления
Вертикальные участки перепускных труб
Унифицированный стальной водогрейный котел КВ-ГМ-30
Влияние режимов термической обработки
Стандартизация и унификация
Механизация сварочных работ при производстве котлоагрегатов
Повышение приемистости, двух-вальных газотурбинных двигателей
Методы улучшения приемистости
Уменьшение отбора мощности на привод вспомогательных агрегатов
Увеличение количества впрыскиваемой жидкости
Влияние отношения эффективной площади перепуска
Повышение качества обрабатываемых поверхностей корпусных деталей
Опыт работы ОТК по системе бездефектного труда
Показатели качества и определение коэффициента качества и труда
Опыт применения пожаробезопасных моющих препаратов
Турбостроение ФРГ
Принципиальная конструкция турбин
Эксплуатационные показатели агрегатов 300 МВт
Разработки ЦНИИТмаш на ВДНХ СССР
Технический прогресс в энергомашиностроении
Крупная отливка из нержавеющей стали для оборудования АЭС
Способ и устройство для электрошлаковой наплавки и переплава металлов
Паровая турбина К-1200-240-3
Турбоустановка с турбиной К-1200-240-3
Механическая обработка рабочей части лопаток
Механическая обработка цилиндров
Механическая обработка по бандажу
Создание сварных - диафрагм турбины К-1200-240-3
Испытания на сборочно-испытательной станции
Экономические проблемы управления научно-техническим прогрессом в отрасли
Исследование динамической прочности рабочих лопаток турбины
Устройство защиты турбины от превышения частоты вращения
Определение допустимой зоны нечувствительности
Конструкция УЗТПЧВ
Расчет опорных подшипников
Безразмерная несущая способность подшипника
Методические рекомендации по определению местоположения дефектов
Устранение дефектов с использованием ручной сварки
Ремонт сварных швов и наплавок
Гидротурбинному оборудованию — государственный знак качества
Механизация методов неразрушающего контроля на заводах энергомашиностроения
Определение наличия поверхностных и подповерхностных дефектов в изделиях
Применение высокопроизводительного трубогибочного оборудования
Устройство бункер-накопителя
Программирующая система
Комплексные агрегаты для гибки труб
Интенсификация способов обработки давлением сталей и сплавов
Совершенствование паровых турбин Харьковского турбинного завода имени С. М. Кирова
Совершенствование конструкций быстроходных турбин
Тихоходные турбины — новое направление развития
Выхлопы турбин
Снижение трудоемкости и металлоемкости
Под знаменем социалистического соревнования
Внедрение системы управления качеством в энергомашиностроении
Внедрение в энергетическом машиностроении комплексной системы управления качеством продукции
Система планирования, финансирования и экономического стимулирования работ
Современные методы и средства определения механических свойств материалов энергомашиностроения
О создании парогазовой установки мощностью 1000 МВт с газификацией твердого топлива под давлением
О втором издании книги Б. М. Трояновского «Турбины для атомных электростанций»
Способ обработки деталей пластическим деформированием

Принципиальная конструкция турбин

Принципиальная конструкция турбин при увеличении мощности от 150 до 1200 МВт изменилась незначительно. Переход на скользящее давление свежего пара привел к существенному упрощению паровпурка и повышению надежности. Среди конструктивных изменений следует отметить общие подшипники для роторов ВД/СД и СД/НД, обоймы осевых уплотнений, а также сварные цилиндры низкого давления (ЦНД) и опирание стоек подшипников на фундамент. Из всех турбин мощностью 300—400 МВт 22 изготовлены для; работы на «чистом» скользящем давлении, 11—для работы на модифицированном скользящем давлении и 16 — для работы при постоянном давлении. Из турбин мощностью 600 МВт только одна имеет регулирующую ступень, остальные 16 рассчитаны на применение скользящего давления.
Турбины для АЭС из-за низких параметров пара имеют почти в 2 раза больший расход свежего пара и на 60—70% большой расход отработавшего пара, чем турбины для ТЭС равной мощности. Они требуют гораздо больших площадей выхлопа, что предопределило широкое применение тихоходных машин на 1500 об/мин. Однако разработка новых последних ступеней и ухудшение вакуума из-за условий водоснабжения делает возможным создание крупных атомных турбин на 3000 об/мин.
На рис. 4, по данным фирмы показаны области применения турбин насыщенного пара на 3000 и 1500 об/мин.
Как правило, быстроходные машины мощностью до 700—800 МВт при прямоточном водоснабжении и мощностью до 1000—1100 МВт при оборотном водоснабжении имеют несколько лучшие экономические показатели. Однако это преимущество невелико и поэтому окончательное решение должно приниматься с учетом надежности и условий эксплуатации. Замена же одной крупной турбины на 1500 об/мин двумя быстроходными половинной мощности не имеет смысла ни с технической, ни с экономической точек зрения.
Специальными проблемами атомного паро-турбостроения являются: эрозионно-коррозионный износ (щелевая эрозия) в зоне пара высокой плотности, эрозия последних ступеней, внешняя сепарация пара и промежуточный перегрев, предотвращение недопустимого превышения скорости вращения.
Для защиты от щелевой эрозии в цилиндрах высокого давления (ЦВД) применяют наплавки из хромистой стали. Из такой же стали делают детали уплотнений вала и даже целиком внутренние корпуса ЦВД, роторы делают из стали с 2—3%ным содержанием никеля, производят наплавку разъемов; все облопачивание изготовляют из стали с 13% хрома. Для предотвращения эрозии последних ступеней следует правильно выбирать расстояния между направляющими и рабочими лопатками; совершенствовать газодинамические характеристики лопаток, особенно направляющих; применять полые направляющие лопатки с правильно рассчитанными и расположенными отсасывающими щелями; правильно размещать влагоулавливающие устройства в проточной части; применять наплавку или поверхностное упрочнение входных кромок рабочих лопаток. Фирма использует для оценки степени эрозии характеристический коэффициент, учитывающий паро-содержание и давление перед последней ступенью, диаметр ступени по концам лопаток и скорость вращения.
Современные турбины оснащаются преимущественно электрогидравлическими системами регулирования, устройством для контроля уровня напряжений в наиболее повреждаемых элементах (корпуса, роторы, корпуса стопорных клапанов и т. д.) при пуске и прибором для контроля вибрации подшипников и валопроводов. Это создает необходимые предпосылки для автоматизации управления пуском и нагружением на основе функционально-групповой автоматики.
В отличие от некоторых других стран в ФРГ при увеличении мощности блоков со 150 до 300 МВт снижения надежности не наблюдалось.



 
Яндекс.Метрика