Социалистическое соревнование
Применение труб с внутренним оребрением
Исследование методом голографической интерферометрии
Влияние нелинейностей на жесткость линзовых компенсаторов
Расчет производительности мельниц-вентиляторов
Испытание подогреваемого воздушного маслоохладителя ГПА ГТК-10
Функциональная зависимость для лопаточных машин
К расчету на прочность 8-образных лопаток радиальных нагнетателей
Скорость витания крупных капель жидкости в потоке газа или пара
Состояние и перспективы развития сварочного производства
Автоматическая наплавка на кромки главных патрубков корпусов реакторов ВВЭР-1000
Взаимосвязь характеристик прочности низколегированных сталей
Статистический анализ распределения механических свойств стали
Распределение прибылей на крупных стальных отливках с помощью ЭВМ
Сопротивление стали 15Х2НМФА
Состояние и перспективы развития отраслевой системы информации
Котлостроение на востоке страны
Научно-техническая информация
Станок для очистки и намотки сварочной проволоки
Фланце-гибочная машина
Мероприятия по экономии материальных и топливно-энергетических ресурсов
Метод уравновешивания вращающихся дискретно распределенных масс
Расчет тепловых схем паротурбинных установок
Экономичность работы ступени
Суммарная доля потерь в ступени с ВРА
О влиянии сепарирующих устройств на вибронапряженность рабочих лопаток
Исследования вибронапряженности рабочих лопаток компрессоров
Особенности гидравлических схем и расчетов ширмовых пароперегревателей
Задача оптимального распределения пара
Практически величины полных коэффициентов гидравлического сопротивления
Повышение усталостной прочности новых конструкций рабочих колес
Пределы усталости сталей
Глубина деформированного слоя
Свойства металла двухслойных трубопроводов ДУ 850 и 350
Термокинетическая диаграмма стали
Изготовление отводов методом горячей штамповки
Исследование металла колен Ду850
Влияние термомеханических режимов обработки биметалла
Влияние режимов термической обработки на структуру
Усталостная прочность соединений труб с трубными досками
Дистанционное исследование металла внутренних поверхностей
Анализ повреждаемости маслоохладителей паровых турбин
Диспетчеризация энергетического хозяйства на котлостроительных заводах
Диспетчерский щит
Энергохозяйство завода
Проектирование и внедрение средств механизации
Работа линии
Создание централизованного заготовительного производства
Стенд для коррозионных испытаний
Повышение экономичности тягодутьевых машин
Некоторые характеристики работы топок
Выход летучих соединений из частиц угля
Работать эффективно и качественно
Развитие бригадных форм организации и оплаты труда
Пути снижения металлоемкости выпускаемого оборудования
Устройство для измерения полей температур
Пьезоэлектрический искатель для ультразвукового контроля
Применение вертикальных парогенераторов
Снижение площади поверхности нагрева
Возбуждение аксиальных колебаний колес паровых турбин
Частота пульсирования статической волны
Регистрация ДФМ кратности возбуждения
Испытания в стационарных условиях с помощью ДФМ
Динамическая прочность облопачивания приводной турбины К6-30П
Седьмая ступень турбины
Восьмая ступень турбины
Исследование жесткости профильных витых труб
Интерполирование поверхностей лопастей гидромашин
Методика учета сухого трения в автоматического регулирования
Снижение металлоемкости электромагнитных фильтров
Экономическая эффективность повышения надежности энергетических машин
О надежности гидравлической схемы экранов
Тепловой поток на внутренней поверхности нагрева
Неравномерность обогрева экранов
Технологические основы повышения производительности
Задача повышения точности формообразования
Оценка значимости составляющей погрешности статической настройки
Термоциклическая обработка корпусной стали
Влияние хрома и ванадия на склонность к разрушению стали
Влияние ликвационной неоднородности
Физико-механические характеристики
Испытание на сжатие
Взаимодействие встречных потоков газового теплоносителя
Экспериментальный участок
Характерные особенности проведенных экспериментов
Вопросы совершенствования методологии
Удельный вес новых изделий в общем объеме товарной продукции
Расходы на подготовку и освоение производства новых видов продукции
Премирование за внедрение заимствованных новшеств
Каждую работу на уровень изобретений
Технология изготовления диафрагм паровых турбин
Секция экономики и организации производства
Способ изготовления керамических литейных форм
Главная запорная задвижки ДУ850 мм первого контура блока ВВЭР-1000
Сварочные работы в котельном цехе
Подготовка рабочего места
Экспериментальное исследование аэрации и деаэрации конденсата
Характеристика и результаты отдельных серий опытов
Об использовании энергии пульсирующего потока в газовой турбине
Значение относительной скорости турбины
Величина вращающегося момента на колесе турбины
Создание комплексной системы управления качеством продукции на Атоммаше
Параллельное ведение строительно-монтажных работ
Комиссия по культуре производства
Эффективность функционирования КС УКП
Внедрение комплексной системы
Работа по внедрению в производство новых котлов
Возможность монтажных дефектов при сборке
Технологическая подготовка производства
Идентификация и контроль качества турбомашин
Совокупность упругих и диссипативных свойств свободного ротора
Оценка коррозионной стойкости материалов
Коррозионные потери в паровой среде
Оборудование для производства
Керамические стержни
Прорезка пазов в турбинных лопатках электроалмазным методом
Система подачи электролита в зону обработки
Сверление глубоких отверстий на специализированном расточном станке с ЧПУ
Скручивание твердосплавных сверл при сверлении
Влияние свойства СОЖ на процесс сверления
Опыт эксплуатации на ГЭС гидроагрегатов со свободными болтами
Об эффективности защиты пылеприготовительного оборудования
Металлические диафрагмы из жести
Способы облегчения вскрытия клапанов
Автоматизация проектирования технологических маршрутов
Служебное назначение изделия
Зависимости от конструктивных и технологических особенностей детали
Специфика конкретного производства
Термическая обработка стали ЮГН2МФА
Измерение соосности вертикальных каналов
Схема регулировки длин рычагов подвижной мишени
Экспериментальные исследования в гидротурбостроении
Отработка оптимальной конструкции спиральной камеры
Разработка проточной части гидротурбин
Натурные испытания на действующих гидростанциях
Затруднения экспериментальных исследований в области гидротурбостроения
Состояние организации труда
Комплексный подход к организации рабочих мест
Полезная книга
Результаты Всесоюзного конкурса
В павильоне «Электрификация»
Котел-утилизатор КС-200-ВТКУ
Атомная энергетика
Ускорение процесса изготовления первого корпуса реактора
Сопротивление продольно омываемых неравномерных пучков гладких труб
Коэффициент гидравлического сопротивления
Исследование некоторых особенностей гидравлического сервомотора
Устойчивость рассматриваемой системы
Теплоотдача в масло и его охлаждение в ГТД
Систематизация структуры и выбор характеристик пусковых узлов
Признаки систем отвода пара
Исследования влияний типа сепарационного устройства
Расположение и протяженность смазочного слоя
Конструктивная прочность рабочих лопаток паровых турбин
Исследование служебных характеристик лопаток
Результаты испытаний образцов и опытных лопаток
Технология изготовления уникальных сварных роторов турбин
Характеристика основного металла
Конструкция сварного соединения
Технология сборки
При вертикальном способе
Автоматическая сварка под слоем флюса
Полуавтоматическая машина для изготовления моделей
Свойства термообработанной стали 15Х1М1Ф после холодной деформации
Автоматическая сварка вертикальных швов
Характер распределения концентрации углерода в перлитной стали
Правофланговые социалистического соревнования
О замене вагранок индукционными печами промышленной частоты на заводах отрасли
Сжигание высокореакционных углей
Изменение соотношения скоростей вторичного воздуха
Изменение падающих и обратных локальных тепловых потоков по сечениям
Котел утилизатор для сжигания элементарной серы
Ультразвуковой цифровой дефектомер
Рабочая эстафета
Большие задачи турбостроителей
Развитие атомной энергетики в европейской части России
Развитие ремонтного и транспортного хозяйств
Основные проблемы компрессоростроения
Уточненный метод получения характеристик центробежных компрессоров
Получение характеристик отдельных ступеней
Изменения отдельных параметров по ступеням
Об измерении параметров потока в проточной части
Получения объективной осредненной величины температуры торможения потока
Влияния теплоизоляции корпуса центробежной компрессорной секции
Влияние типа решетки на характеристики ступени
Работа концевых ступеней ЦКМ при высоких числах
Подсчет газодинамических характеристик отдельных элементов ступеней
Унификация элементов проточных частей центробежных компрессорных машин
Способ унификации обратного направляющего аппарата в промежуточной ступени ЦКМ
Влияние загрязнения проточной на запас устойчивой работы
Проточная часть осевых компрессоров
Потери теплоты через корпус неизолированной секции центробежного компрессора
Внедрение сварных колес для ЦКМ
Сварные колеса
Исследованные марки сталей
Прочностные характеристики сварных колес
Сталь типа сихромаль с высокой жаростойкостью
Повышение работоспособности экранов
Влияние легирования хром-никель-молибден-ванадиевых сталей
Закономерности свойств около-шовного металла
Состояние поверхностного слоя
Принципиальная технология изготовления образцов
Шероховатость
Глубина распространения остаточных напряжений сжатия
Сварка труб поверхностей теплообмена
Методы борьбы с гратом
Новые стали для атомных реакторов с натриевым теплоносителем
Испытания на склонность к ЛРОЗ
Задача рационального использования трудовых ресурсов
Водоподготовительное оборудование, выпускаемое ПО «Красный котельщик»
Совершенствование складского хозяйства в ПО «Красный котельщик»
«Круглый стол» отраслевых журналов
Конференция на Атоммаше
Технология термической обработки
Противопригарная краска для стальных отливок

Экспериментальное исследование аэрации и деаэрации конденсата в конденсаторе паротурбинной установки

В статье излагаются результаты опытов по исследованию аэрации и деаэрации конденсата при конденсации пара из паровоздушной смеси в вакуумном конденсаторе. Опыты проведены в Ленинградском кораблестроительном институте на экспериментальной установке. Целью исследования являлось выяснение причин существенного расхождения между измеренными кислородосодержаниями конденсата на выходе из разных конденсаторов и значительного превышения у многих конденсаторов фактического Ь0 над расчетным. Необходимо было также объяснить качественное различие зависимостей от паровой нагрузки, полученное при испытаниях нескольких типов конденсаторов [1, 2]. Существует несколько раз-личных представлений о процессах аэрацин конденсата [1—5], объясняющих противоречивые экспериментальные данные; из этих представлений вытекают несогласующиеся рекомендации по конструированию конденсаторов. Это обусловило актуальность данной работы.
Методика постановки экспериментов
Экспериментальный конденсатор представлял собой фрагмент конденсаторного трубного пучка (в опытах ставился в условия, близкие к тем, в которых находятся разные зоны трубных пучков реальных конденсаторов). Для удобства наблюдения за стеканием конденсата подвод и отвод охлаждающей воды был осуществлен со стороны единственной трубной доски по способу «труба в трубе», а со стороны свободных концов труб торцовая стенка корпуса выполнялась прозрачной. Боковые стенки имели окна для освещения. Поверхность охлаждения площадью 3,02 м2 состояла из 192 латунных труб наружным диаметром 25 мм, активной длиной 200 мм. Направление течения пара в трубном пучке (боковое нисходящее под углом ~30° к горизонту) и геометрические параметры шахматной разбивки труб соответствовали конденсатору турбины К-800-240-2 ЛМЗ. Относительные шаги: в горизонтальных рядах 5^= 1,28, между осевыми горизонтальных рядов 52/^=2,48, в наклонных рядах 52/й= 1,395. Такая разбивка благодаря увеличенному просвету между горизонтальными рядами труб удобна для освещения и наблюдения за стенанием конденсата. Пучок состоял из 12. наклонных (под углом —27° к вертикали) рядов, поперечных по отношению к потоку пара, по 16 труб в ряду. Суммарная площадь прохода пара через поперечный ряд труб 0,033 м2. У вертикальных боковых стенок корпуса перед первым рядом труб и за последним были предусмотрены клинообразные пароподводящий и отводящий каналы, равномерно распределяющие пар по высоте трубного пучка. К наклонным стенкам корпуса, ограничивавшим сверху и снизу поток пара в трубном пучке, примыкали неохлаждаемые полуцилиндры, обеспечивавшие однородность характера течения по всей ширине потока. Через отверстия в стейках верхних полуцилиндров вводили воду при орошении трубного пучка. Каркас, поддерживавший конденсатор, позволял изменять положение продольных осей труб от горизонтального до наклонного на 5° к горизонту.
Схема установки, представленная на рис. 2, позволяла изменять в широких пределах параметры, определяющие условия конденсации пара из паровоздушной смеси и стекания конденсата. В конденсатор 1 подводился после осушки в сепараторе 2 вторичный пар от испарителя, в котором генерация пара осуществлялась при давлении, близком к давлению в конденсаторе 1, из воды, предварительно деаэрированной в атмосферном деаэраторе, Ввод добавочного воздуха дозировался посредством дроссельного устройства, присоединенного к сепаратору. Несконденсированный пар из конденсатора 1 поступал в дополнительный конденсатор,из которого оставшаяся паровоздушная смесь отсасывалась двухступенчатым пароструйным эжектором 6. В его охладители 7 поступала часть воды, подаваемой циркуляционным насосом. Основная же часть циркуляционной воды от насоса через фильтр подводилась сначала в конденсатор 5, затем через распределительный коллектор направлялась по шести параллельным линиям к группам труб конденсатор, из которого отводилась в шесть мерных баков 11. Конденсатор 5 можно было байпасировать и при необходимости уменьшить количество конденсируемого в нем пара. Конденсат из конденсаторов сливался раздельно в два1 вакуумных мерных бака 12. Для орошения экспериментального трубного пучка вода, отбираемая из деаэратора 4, подводилась в конденсатор 1 через расширительный сосуд ГЗ, соединенный с паропроводом вторичного пара. Это приближало температуру вводимой воды к температуре насыщения при давлении в конденсаторе.
Проведение опытов сопровождалось обычными при теплотехнических испытаниях измерениями. Кроме того, измерялись концентрация кислорода в конденсате на выходе из конденсатора 1 ив орошающей воде на подводе к нему с применением в качестве индикатора метиленового голубого, а также воздухосодержание паровоздушной смеси на входе и выходе из экспериментального пучка по методу изложенному в работе.
С целью стабилизации режимов опытов были применены регуляторы (см. рис. 2) для поддержания постоянства подпора циркуляционного насоса 8, уровней воды в испарителе 3 и деаэраторе 4, а также давления подводимого к ним греющего пара.
Перед каждой серией опытов проверялась плотность установки с помощью галоидного течеискателя ГТИ-3. В подготовленной установке средняя за сутки скорость падения вакуума обычно не превышала 0,09 Па/с. Перед опытом испаритель заполняли водой, нагретой в деаэраторе до кипения. С включением эжектора образующийся из этой воды пар отсасывался вместе, с воздухом через конденсаторы 1 и 5, через которые еще не прокачивалась охлаждающая вода. После такой продувки и контроля водухосодержания в паре включалась циркуляция охлаждающей воды и устанавливался режим опыта. Измерения производились с интервалом 4 ... 5 мин после стабилизации всех контролируемых параметров. Экспериментальные данные на каждом режиме определялись путем осреднения результатов 5—6 измерений.
Опыты, проведенные при горизонтальном положении труб, повторялись затем с их наклоном, обеспечивающим безотрывное стекание конденсата вдоль нижних образующих труб до трубной доски. Это играло важную роль в методике эксперимента, так как позволяло приблизиться к условию отсутствия дополнительной аэрации конденсата при стекании по трубам, принятому в основу расчетного определения Ь02 на выходе из конденсатора — как средневзвешенного (средне-интегрального) от значений, найденных по местным условиям конденсации пара из паровоздушной смеси в разных зонах трубного пучка. В данных опытах подтвердилось, что хотя конденсат с наклонных труб стекает затем по трубной доске и контактирует с паровоздушной смесью, имеющей более высокое воздухосодержание, чем в месте образования конденсата из конденсирующегося пара, при этом нет условий для интенсивной абсорбции значительного количества газов конденсатом, так как малы время и площадь контакта при быстром еГо стекании толстым слоем. В то же время не происходит интенсивного переноса частиц газов в жидкую фазу вместе с частицами воды, конденсируемой из паровоздушной смеси на поверхности потока конденсата, поскольку отвод тепла от последнего неэффективен.
Пределы изменения основных параметров в опытах
приведены далее.
Расход пара, подводимого в конденсатор, <?п>
кг/ч......................................... 0 — 350
Расход воздуха, поступающего в конденсатор,
Ог, кг/ч..................................... 0,03 — 0,5
Расход воды, орошающей трубный пучок, 0Ву
кг/ч......................................... 0 — 200
Степень конденсации в экспериментальном конденсаторе 2, %................................. 70   —           99,95
Давление на входе в конденсатор р.,, МПа. . .0,003 — 0,006
Содержание воздуха в паровоздушной смеси, %:
на входе в пучок..................... 0,0—2,5
на выходе из пучка.................. 0,04—86
Плотность потока в межтрубных промежутках (массовая скорость), кг/(м*-с):
на входе в пучок.................... 0             —           3,5
на выходе из пучка................. 0            —           0,7
Угол наклона труб к горизонту а,°................. 0             —           5
Результаты опытов и их анализ
Результаты шести серий опытов даны в таблице. Для каждой серии значения соответствуют двум характерным опытам, близким по условиям проведения с горизонтальными (а=0°) и наклонными (а^=0°) трубами. При значительной разнице в условиях двух опытов данные в таблице соответствуют в основном опыту при а=0°, а данные при а^=0° оговорены далее в тексте.
В таблице приведены расчетные локальные значения концентраций кислорода в конденсате, соответствующие условиям конденсации пара из паровоздушной смеси на входе и выходе из пучка, а также их средне-интегральные значения. Коэффициент, учитывающий, что при конденсации пара из паровоздушной смеси парциальное давление воздуха у поверхности конденсации выше, чем на удалении от него, принят 1,5 ... 3,0 [1].’ Температура охлаждающей воды при опытах составляла 3 ... 8 °С.



 
Яндекс.Метрика