Социалистическое соревнование
Применение труб с внутренним оребрением
Исследование методом голографической интерферометрии
Влияние нелинейностей на жесткость линзовых компенсаторов
Расчет производительности мельниц-вентиляторов
Испытание подогреваемого воздушного маслоохладителя ГПА ГТК-10
Функциональная зависимость для лопаточных машин
К расчету на прочность 8-образных лопаток радиальных нагнетателей
Скорость витания крупных капель жидкости в потоке газа или пара
Состояние и перспективы развития сварочного производства
Автоматическая наплавка на кромки главных патрубков корпусов реакторов ВВЭР-1000
Взаимосвязь характеристик прочности низколегированных сталей
Статистический анализ распределения механических свойств стали
Распределение прибылей на крупных стальных отливках с помощью ЭВМ
Сопротивление стали 15Х2НМФА
Состояние и перспективы развития отраслевой системы информации
Котлостроение на востоке страны
Научно-техническая информация
Станок для очистки и намотки сварочной проволоки
Фланце-гибочная машина
Мероприятия по экономии материальных и топливно-энергетических ресурсов
Метод уравновешивания вращающихся дискретно распределенных масс
Расчет тепловых схем паротурбинных установок
Экономичность работы ступени
Суммарная доля потерь в ступени с ВРА
О влиянии сепарирующих устройств на вибронапряженность рабочих лопаток
Исследования вибронапряженности рабочих лопаток компрессоров
Особенности гидравлических схем и расчетов ширмовых пароперегревателей
Задача оптимального распределения пара
Практически величины полных коэффициентов гидравлического сопротивления
Повышение усталостной прочности новых конструкций рабочих колес
Пределы усталости сталей
Глубина деформированного слоя
Свойства металла двухслойных трубопроводов ДУ 850 и 350
Термокинетическая диаграмма стали
Изготовление отводов методом горячей штамповки
Исследование металла колен Ду850
Влияние термомеханических режимов обработки биметалла
Влияние режимов термической обработки на структуру
Усталостная прочность соединений труб с трубными досками
Дистанционное исследование металла внутренних поверхностей
Анализ повреждаемости маслоохладителей паровых турбин
Диспетчеризация энергетического хозяйства на котлостроительных заводах
Диспетчерский щит
Энергохозяйство завода
Проектирование и внедрение средств механизации
Работа линии
Создание централизованного заготовительного производства
Стенд для коррозионных испытаний
Повышение экономичности тягодутьевых машин
Некоторые характеристики работы топок
Выход летучих соединений из частиц угля
Работать эффективно и качественно
Развитие бригадных форм организации и оплаты труда
Пути снижения металлоемкости выпускаемого оборудования
Устройство для измерения полей температур
Пьезоэлектрический искатель для ультразвукового контроля
Применение вертикальных парогенераторов
Снижение площади поверхности нагрева
Возбуждение аксиальных колебаний колес паровых турбин
Частота пульсирования статической волны
Регистрация ДФМ кратности возбуждения
Испытания в стационарных условиях с помощью ДФМ
Динамическая прочность облопачивания приводной турбины К6-30П
Седьмая ступень турбины
Восьмая ступень турбины
Исследование жесткости профильных витых труб
Интерполирование поверхностей лопастей гидромашин
Методика учета сухого трения в автоматического регулирования
Снижение металлоемкости электромагнитных фильтров
Экономическая эффективность повышения надежности энергетических машин
О надежности гидравлической схемы экранов
Тепловой поток на внутренней поверхности нагрева
Неравномерность обогрева экранов
Технологические основы повышения производительности
Задача повышения точности формообразования
Оценка значимости составляющей погрешности статической настройки
Термоциклическая обработка корпусной стали
Влияние хрома и ванадия на склонность к разрушению стали
Влияние ликвационной неоднородности
Физико-механические характеристики
Испытание на сжатие
Взаимодействие встречных потоков газового теплоносителя
Экспериментальный участок
Характерные особенности проведенных экспериментов
Вопросы совершенствования методологии
Удельный вес новых изделий в общем объеме товарной продукции
Расходы на подготовку и освоение производства новых видов продукции
Премирование за внедрение заимствованных новшеств
Каждую работу на уровень изобретений
Технология изготовления диафрагм паровых турбин
Секция экономики и организации производства
Способ изготовления керамических литейных форм
Главная запорная задвижки ДУ850 мм первого контура блока ВВЭР-1000
Сварочные работы в котельном цехе
Подготовка рабочего места
Экспериментальное исследование аэрации и деаэрации конденсата
Характеристика и результаты отдельных серий опытов
Об использовании энергии пульсирующего потока в газовой турбине
Значение относительной скорости турбины
Величина вращающегося момента на колесе турбины
Создание комплексной системы управления качеством продукции на Атоммаше
Параллельное ведение строительно-монтажных работ
Комиссия по культуре производства
Эффективность функционирования КС УКП
Внедрение комплексной системы
Работа по внедрению в производство новых котлов
Возможность монтажных дефектов при сборке
Технологическая подготовка производства
Идентификация и контроль качества турбомашин
Совокупность упругих и диссипативных свойств свободного ротора
Оценка коррозионной стойкости материалов
Коррозионные потери в паровой среде
Оборудование для производства
Керамические стержни
Прорезка пазов в турбинных лопатках электроалмазным методом
Система подачи электролита в зону обработки
Сверление глубоких отверстий на специализированном расточном станке с ЧПУ
Скручивание твердосплавных сверл при сверлении
Влияние свойства СОЖ на процесс сверления
Опыт эксплуатации на ГЭС гидроагрегатов со свободными болтами
Об эффективности защиты пылеприготовительного оборудования
Металлические диафрагмы из жести
Способы облегчения вскрытия клапанов
Автоматизация проектирования технологических маршрутов
Служебное назначение изделия
Зависимости от конструктивных и технологических особенностей детали
Специфика конкретного производства
Термическая обработка стали ЮГН2МФА
Измерение соосности вертикальных каналов
Схема регулировки длин рычагов подвижной мишени
Экспериментальные исследования в гидротурбостроении
Отработка оптимальной конструкции спиральной камеры
Разработка проточной части гидротурбин
Натурные испытания на действующих гидростанциях
Затруднения экспериментальных исследований в области гидротурбостроения
Состояние организации труда
Комплексный подход к организации рабочих мест
Полезная книга
Результаты Всесоюзного конкурса
В павильоне «Электрификация»
Котел-утилизатор КС-200-ВТКУ
Атомная энергетика
Ускорение процесса изготовления первого корпуса реактора
Сопротивление продольно омываемых неравномерных пучков гладких труб
Коэффициент гидравлического сопротивления
Исследование некоторых особенностей гидравлического сервомотора
Устойчивость рассматриваемой системы
Теплоотдача в масло и его охлаждение в ГТД
Систематизация структуры и выбор характеристик пусковых узлов
Признаки систем отвода пара
Исследования влияний типа сепарационного устройства
Расположение и протяженность смазочного слоя
Конструктивная прочность рабочих лопаток паровых турбин
Исследование служебных характеристик лопаток
Результаты испытаний образцов и опытных лопаток
Технология изготовления уникальных сварных роторов турбин
Характеристика основного металла
Конструкция сварного соединения
Технология сборки
При вертикальном способе
Автоматическая сварка под слоем флюса
Полуавтоматическая машина для изготовления моделей
Свойства термообработанной стали 15Х1М1Ф после холодной деформации
Автоматическая сварка вертикальных швов
Характер распределения концентрации углерода в перлитной стали
Правофланговые социалистического соревнования
О замене вагранок индукционными печами промышленной частоты на заводах отрасли
Сжигание высокореакционных углей
Изменение соотношения скоростей вторичного воздуха
Изменение падающих и обратных локальных тепловых потоков по сечениям
Котел утилизатор для сжигания элементарной серы
Ультразвуковой цифровой дефектомер
Рабочая эстафета
Большие задачи турбостроителей
Развитие атомной энергетики в европейской части России
Развитие ремонтного и транспортного хозяйств
Основные проблемы компрессоростроения
Уточненный метод получения характеристик центробежных компрессоров
Получение характеристик отдельных ступеней
Изменения отдельных параметров по ступеням
Об измерении параметров потока в проточной части
Получения объективной осредненной величины температуры торможения потока
Влияния теплоизоляции корпуса центробежной компрессорной секции
Влияние типа решетки на характеристики ступени
Работа концевых ступеней ЦКМ при высоких числах
Подсчет газодинамических характеристик отдельных элементов ступеней
Унификация элементов проточных частей центробежных компрессорных машин
Способ унификации обратного направляющего аппарата в промежуточной ступени ЦКМ
Влияние загрязнения проточной на запас устойчивой работы
Проточная часть осевых компрессоров
Потери теплоты через корпус неизолированной секции центробежного компрессора
Внедрение сварных колес для ЦКМ
Сварные колеса
Исследованные марки сталей
Прочностные характеристики сварных колес
Сталь типа сихромаль с высокой жаростойкостью
Повышение работоспособности экранов
Влияние легирования хром-никель-молибден-ванадиевых сталей
Закономерности свойств около-шовного металла
Состояние поверхностного слоя
Принципиальная технология изготовления образцов
Шероховатость
Глубина распространения остаточных напряжений сжатия
Сварка труб поверхностей теплообмена
Методы борьбы с гратом
Новые стали для атомных реакторов с натриевым теплоносителем
Испытания на склонность к ЛРОЗ
Задача рационального использования трудовых ресурсов
Водоподготовительное оборудование, выпускаемое ПО «Красный котельщик»
Совершенствование складского хозяйства в ПО «Красный котельщик»
«Круглый стол» отраслевых журналов
Конференция на Атоммаше
Технология термической обработки
Противопригарная краска для стальных отливок

Расчет производительности мельниц-вентиляторов

Мельницы-вентиляторы нашли широкое применение за рубежом для размола высоко-влажных бурых углей, лигнитов и малозольных каменных углей. Расширение использования бурых углей в отечественной энергетике поставило перед энерго-машиностроителями задачу создания угле-размольных устройств типа мельниц-вентиляторов больших типоразмеров.
Мельницы-вентиляторы устанавливаются на головных энергоблоках мощностью 800 МВт (на углях Канско-Ачинского бассейна), а также на котлах производительностью 400, 500 т/ч серийных унифицированных ТЭЦ. Поэтому наиболее актуальными являются вопросы выбора их типоразмера, а также определения максимальной размольной производительности. В нормативных материалах дается разделение производительности мельницы-вентилятора на сушильную и размольную, Данные испытаний мельниц-вентиляторов на высоко-влажных бурых углях, фрез-торфе н лигнитах показали, что максимальная производительность их ограничивалась условиями сушки топлива, а на бурых углях средней влажности, сланцах н каменных углях — условиями размола.
Формулы для определения максимальной размольной производительности мельницы-вентилятора, приведенные в литературе, учитывали данные испытаний мельниц-вентиляторов с диаметрами роторов 1050, 1100, 1600 мм. Проведенные в последние годы испытания мельниц-вентиляторов с диаметрами роторов 1600, 2100, 2700, 3300 мм показали несоответствие между экспериментальными и расчетными данными. Этот момент также отмечался в работах [7—9].
В таблице приведено сравнение фактической (5тах) и расчетной (Вр) максимальной размольной производительности мельниц-вентиляторов. При расчете максимальной производительности коэффициент, учитывающий условия эксплуатации, принят равным единице, так как большинство испытаний проводилось на новых неизношенных роторах.
Необходимо отметить, что специальные испытания на достижение предельной загрузки мельниц-вентиляторов в большинстве случаев не проводились. Величина фактической максимальной производительности получена отбором наибольших значений из серий однотипных опытов, следовательно, действительная максимальная производительность может быть несколько больше значений, приведенных в таблице. Из сведенных в таблицу данных следует, что фактически достигнутая производительность мельниц-вентиляторов превышает расчетную в большинстве случаев в 1,1 — 1,8 раза. Наибольшее превышение наблюдается с увеличением типоразмера мельницы. Следовательно, расчетные зависимости, приведенные в нормативных материалах и полученные на основании опыта эксплуатации малых мельниц-вентиляторов, не экстраполируются при переходе на большие типоразмеры машин.
Для того чтобы получить достаточное количество опытных точек, характеризующих максимальную достигнутую производительность определенного типа мельницы, данные испытаний целесообразно привести к некоторому условному топливу. Такой пересчет может быть выполнен, если формулу для расчета максимальной производительности мельницы-вентилятора представить в следующем виде (обычно используемом в нормативном методе): где а — постоянный коэффициент; функции, зависящие соответственно от режимных параметров мельниц (вентиляции,   температуры и               т. д.);   конструктивных параметров мельниц (диаметра ротора, ширины лопатки, числа оборотов и т. д.); физических свойств угля и свойств готовой пыли.
Из формулы следует, что для конкретного типоразмера мельницы и конкретных режимных условий пересчет может быть произведен по формуле, где В — фактическая производительность, достигнутая на натуральном топливе; 5 — производительность в пересчете на условное топливо; и  — значения функций соответственно на действительном н условном топливе.
Анализ результатов испытаний показывает, что функция для всех типоразмеров мельниц-вентиляторов с достаточной точностью соответствует соотношению, приведенному в работе.
Зависимость максимальной производительности мельниц-вентиляторов (по условному топливу) от активного сечения ротора:
1 — рассчитанная по нормали; 2 — по данным испытаний.
Рисунок наглядно показывает» что в области больших размеров зависимость от Р носит нелинейный характер и значительно превышает расчетные значения.
Разброс точек объясняется влиянием функции /х, учитывающей различие режимных параметров в опытах, а также тем, что при испытаниях не во всех опытах достигнута максимальная производительность.
Судя по разбросу точек, режимные условия, главным образом вентиляция, оказывают влияние на эффективность размола, что не учитывается нормативными материалами. Зарубежные данные подтверждают это положение.
Так, в опытах показано, что с увеличением удельной вентиляции доля крупных фракций готовой пыли почти линейно снижается.
График рисунка может быть аппроксимирован с точностью 5 % в виде полинома третьей степени:
В1 == 22,16 Р + 1,5 Р2 + 0,333 Р9.
Следовательно, для оценки производительности мельницы-вентилятора в зависимости от ее геометрических параметров в первом приближении можно пользоваться соотношением
(22,16Р + 1,5Я + 0,ЗЗЗЯ), где а9 — коэффициент, зависящий от вида топлива и режимных параметров.
Пользуясь формулой, при известной производительности мельницы-вентилятора с известным Р на определенном топливе можно определить, какую производительность будет иметь мельница-вентилятор с другим значением г на том же топливе.



 
Яндекс.Метрика