Практически величины полных коэффициентов гидравлического сопротивления
Практически величины полных коэффициентов гидравлического сопротивления удобно определять через полные гидравлические сопротивления участков от места входа пара из общего раздающего коллектора ширмовой ступени в подводящие трубы к ширмам до места выхода пара в общий собирающий коллектор ширмовой ступени из трубы, отводящей из ширм 2 Арш и 2Дрщ. Определение полных коэффициентов гидравлического сопротивления с использованием величин 2 Арт и 2 Ар можно производить по формулам, где АТ и Арш — соответственно средний коэффициент гидравлического сопротивления труб ширмы и их гидравлическое сопротивление; Р— отношение среднего удельного объема пара в ширмовом пароперегревателе к среднему удельному объему пара в «разверенной» ширме, т. е. в ширме, в которой температурные условия наихудшие. Средний удельный объем пара в ширмовом перегревателе определяется по начальному и конечному удельному объему пара (у' и о") в соответствии с данными теплового расчета всей ширмовой ступени перегревателя. При расчете среднего удельного объема пара в «разверенной» ширме конечный удельный объем пара за ней должен определяться по энтальпии пара за «разверенной» ширмой с учетом тепловой и гидравлической разверки в ширмовой ступени по формуле, где А принимается по тепловому расчету котла, рг принято равным рг, т. е. коэффициенту межширмовой гидравлической разверки; т)т — коэффициент неравномерности тепловосприятия ширмовой ступени (по ширине газохода); рг — при определении 1рш принимается предварительно с уточнением после получения величины этого коэффициента.
При определении коэффициента межширмовой гидравлической разверки бАрк — расчетная разность разностей изменения статического давления в собирающем и раздающем общих коллекторах для всей ступени между ширмой со средним расходом и «разверенной» ширмой. Коэффициент гидравлической разверки труб внутри ширмы рг определяется по такой же зависимости, что и р^. При этом, однако, имеется разница в физическом смысле обозначений. Так, г\г—коэффициент гидравлической неравномерности между трубами ширмы, а 6Дрс — разность разностей изменения статического давления в коллекторах «разверенной» ширмы для трубы со средним расходом и «разверенной» трубой.
При определении отношения V/Vт величина принимается равной величине среднего удельного объема пара в «разверенной» ширме (т. е. равна Vт по расчету межширмовой неравномерности);при определении от величина Vй принимается по конечному удельному объему пара за «разверенным» змеевиком «разверенной» ширмы арш. Энтальпия пара, по которой принято Vр, определяется по такой же формуле, что энтальпия за «разверенной» ширмой. Однако тепловосприятие ширмы Д{ш в данном случае — приращение энтальпии пара в «развереннс й» трубе ширмы с учетом разности тепловосприятий труб в самой ширме, т. е. по глубине газохода; коэффициент гидравлической неравномерности в данном случае нужно принимать суммарным, т. е. рг=ргрг (с учетом межшир-мовой и внутриширмовой неравномерности).
Таким образом, определение суммарного коэффициента гидравлической разверки труб ширмового перегревателя — довольно сложная задача, которую можно несколько упростить, допустив некоторую неточность ее.
В отличие от конвективных поверхностей общие собирающие и раздающие коллекторы ширмовой ступени могут иметь большие шаги ввода перепускных труб от ширм в эти коллекторы (например), где и — диаметр отверстия в коллекторе.
Взаимное влияние отводов пара из общих раздающих коллекторов (либо вводов в общие собирающие коллекторы) при таких шагах, по-видимому, незначительно либо отсутствует вообще. Вопрос о гидравлической разверке между ширмами требует проведения опытных исследований при различных относительных шагах ввода подводящих и отводящих труб.