Энергомашиностроение 82г
Метод уравновешивания вращающихся дискретно распределенных масс
Расчет тепловых схем паротурбинных установок
Об экономичности работы ступени центробежного нагнетателя
Коэффициент потерь в рабочем колесе при использовании ВРА
О влиянии сепарирующих устройств
Особенности гидравлических схем
Повышение усталостной прочности
Пути повышения стойкости
Свойства металла двухслойных трубопроводов ДУ 850 и 350
Влияние термомеханических режимов
Влияние режимов термической обработки
Усталостная прочность соединений
Дистанционное исследование металла
Анализ повреждаемости маслоохладителей
Диспетчеризация энергетического хозяйства
Производство и распределения энергоносителей
Проектирование и внедрение средств механизации
Стенд для коррозионных испытаний
Повышение экономичности тягодутьевых машин
Некоторые характеристики работы топок
ВДНХ «Работать эффективно и качественно»
Совещание руководителей экономических служб
Состояние и пути снижения металлоемкости
Устройство для измерения полей температур
Повышение эффективности охлаждения
Экспериментальное исследование виброактивности
Колебаний вала при возникновении автоколебаний
Испытания сотовых уплотнений в воздушной среде
Расчет нестационарных термоупругих напряжений
Влияние тепловой нагрузки
Исследование влияния размеров промежуточных перегородок
О численном расчете гидромеханического клапана
Влияние ребер на жесткость конструкции
Состояние поверхностного слоя стали 06Х12НЗД
Испытание антифрикционных свойств сплавов
Деформация керамических стержней
Расчетный метод определения применимости материалов
Новые оценочные показатели
Социалистическое соревнование
Новое оборудование для изготовления мембранных змеевиков
Автоматизация фото-обработки рентгенограмм
Проблемы коррозионного растрескивания
Сварка трубопроводов из аустенитной нержавеющей стали
Рекомендации по контролю и устранению МКР
На ВДНХ «Новаторы СЭВ81»
Внедрение резьбонарезных головок
Сталь марки ЭП842
Строительство тепловых электрических станций
Устройство для отбраковки и транспортировки шаровых тел
Котел-утилизатор КН-80/40
Основные направления работы отрасли по экономии материальных ресурсов
Применение в конструкциях машин широкополочных балок
Реактивные усилия и расходы при критическом истечении вскипающей воды
Влияние промперегрева на роль ЦВД
Экспериментальная проверка расчета линзовых компенсаторов
Исследование диффузора центробежного двустороннего вентилятора
К расчету опорных подшипников горизонтальных гидротурбин
Использование силицированного графита
Линии изготовления точно-литых деталей
Свойства перлитной стали 15Х1М1ФШ
Исследование газовой атмосферы нагревательной печи
Определение допусков на метрологические характеристики контрольных отражателей
Повышение защитных свойств стекло-эмалей
Исследование плотности разъемных и сварных соединений
Испытания изделий на герметичность
Исследования гелиевой плотности фланцевых соединений
Турбостроители соревнуются за экономию топливно-энергетических и материальных ресурсов
Применение ГТЭ-150 в энергетике
Введение в эксплуатацию гидротурбин диагонального типа
Комплект измерительной системы частоты вращения ротора турбины
Преобразователь частоты ДУС-1
Леонид Александрович Шубенко-Шубин
Особенности освоения микропроцессорных средств в энергомашиностроении
Крупнейшие гидромашины насосотурбинных агрегатов зарубежных ГАЭС
Насосо-турбинный гидроагрегат ГАЭС Горнберг
Конструкция многоступенчатого лабиринтного кольцевого уплотнения
Научно-техническое творчество молодежи
Изобретательство и рационализация — резерв экономии
Изменение технологического процесса обработки ковочных и обрезных штампов
Использование показателя патентной защиты
Оценка технического уровня и качества нового изделия
Особенности и порядок расчета патентно-правового показателя
Пути экономии электроэнергии при сварке на Атоммаше
Потребление электроэнергии при сварке отдельных узлов первых корпусов
Внедрения техники ИК-электро-нагрева
Пора технической зрелости
Математическая модель и алгоритмы решения программного комплекса
Разработка и исследование трансзвуковой компрессорной ступени
Интенсификация теплообмена в трубе переменного сечения
Влияние водно-химических факторов на повышение надежности ПВД
Зависимость кинетики распада молекул
Совершенствование водно-химического режима энергоблоков
Снижение средней скорости воды в трубной системе ПВД
Состояние и перспективы производства мембранных поверхностей нагрева котлов
Технологичность конструкций роторов с верховой посадкой лопаток
Предложения по совершенствованию технологии облопачивания ЦКР с ВПЛ
Интенсификация режимов предварительной термической обработки поковок
Технология восстановления и упрочнения штоков и шпинделей арматуры
Оценка работоспособности соединений стали 08Х18НЮТ, паянных припоем ПЖК-1000
Пульсации температур в приводах СУЗ
Результаты натурных испытаний гидротурбины ГЭС Мактаквак
Определение расхода с помощью аппарата Гибсона
Комплексная автоматизация испытаний приводов СУЗ в условиях серийного производства
Испытания приводов СУЗ в сборе
Испарители мгновенного вскипания к энергоблокам 500 и 800 МВт
О погрешностях измерения рулетками
Новые термокарандаши для контроля температуры при нагреве стальных изделий
Консервация газотурбинной установки ГТН-6 в виде моноблока
Сжигание топлив в кипящем слое
Эксплуатационные испытания котла
Эффективность сжигания топлива в кипящем слое
Дмитрий Гаврилович Кузнецов
В семье единой
Из опыта патентно-лицензионной работы
Изобретательская и патентно-лицензионная работа в ВПТИэнергомаше

Интенсификация режимов предварительной термической обработки поковок

Анализ продолжительности отдельных режимов предварительной термической обработки показывает, что значительная доля (иногда свыше 20 % от общей продолжительности режима) приходится на окончательное охлаждение вследствие того, что фактические скорости охлаждения садок на этом этапе ниже допускаемых
технологией. Применение трансбордерных линий с охладительными камерами и создание печных агрегатов с малой тепловой инерцией позволяют устранить указанный недостаток.
Авторами была исследована возможность интенсификации окончательного охлаждения поковок в процессе.
Изменение температуры поверхности поковок и показаний печных термопар в процессе окончательного охлаждения:
садки массой 260 т (а )и 220 т (б); цифрами обозначены номера гибких термопар; Л — начало подачи воздуха через горелки; Б — полностью открыли шибер; В — увеличение подачи воздуха; Г — начало выкатывания пода каждый час на 10 мин; Д — охлаждение двух поковок на воздухе; X — показания печных термопар; О — показания гибких термопар их первичной термообработки В традиционных.
Масса садки составляла гибких хромель-алюмелевых термопар плотно прижимали к поверхности контрольных поковок с помощью приваренных пластин толщиной 1,0 мм. Холодные концы термопар через многоточечный переключатель подключали к регистрирующему прибору КСП-3. Контрольные поковки с термопарами (на первой садке 17 термопар, на второй — девять) располагали в разных местах по длине, ширине и высоте садки. На боковых поковках термопары располагали как напротив горелок, так и между ними, высотой 500 и 200 мм между ярусами по высоте в соответствии с требованиями действующей технологической инструкции.
Окончательное охлаждение с температуры 640 ... 660 °С до 400 °С на первой садке проходило со скоростью ^ 30 °С/ч, затем до 100 °С—^ 15°С/ч. На второй садке— ^ 40 и 20 °С/ч соответственно.
На рисунке показаны температурные поля двух садок в процессе окончательного охлаждения.
Первоначально охлаждение проводили, уменьшая подачу газа. После полного прекращения подачи газа через горелки воздух подавали с таким расчетом, чтобы скорость охлаждения по боковым печным термопарам не превышала технологической. При этих условиях фактические скорости охлаждения поверхности металла во всех точках садок ниже заданных. Так, максимальная скорость охлаждения металла для первой садки до 400 °С не превышает 25 °С/ч и 15 °С/ч ниже 400 °С, для второй садки в тех же интервалах температур не более 25 и 10°С/ч соответственно. Местных переохлаждений металла против горелок не обнаружено.
Дополнительное еже-часовое выкатывание подины на 10 мин (что допускается принятой технологией) с температуры по печным термопарам 300... 375°С (рисунок, б) в начальный момент обеспечивает максимальную скорость охлаждения поверхности металла до 20 ... 30°С/ч, затем — не выше 15°С/ч. Дальнейшие дополнительные приемы (при открытие шибера, крышки) с температуры 205... 235 °С обеспечивают скорость охлаждения поверхности металла не выше 15°С/ч.
Особенно медленное охлаждение садок в промышленных условиях наблюдается с температуры 200 ... 150 °С. Поэтому две контрольные поковки сечением 350X500 и 650 мм с гибкими термопарами (при показаниях печных термопар около 150 °С) были выгружены на пролет, где и проводили их дальнейшее охлаждение (см. рисунок б). Контроль температуры поверхности поковок показал, что максимальное снижение температуры (20 °С) наблюдается за первый час после снятия с подины, в дальнейшем — не превышает 10°С/ч. Полученные в этом эксперименте данные подтверждают возможность применяемого на некоторых заводах охлаждения в летний период времени определенного вида поковок из вакуумированных сталей с температуры 150 °С на пролете в местах, защищенных от сквозняков.
Выводы.
1. Окончательное охлаждение с регламентированными скоростями промышленных садок поковок в процессе их отжига можно интенсифицировать путем подачи воздуха через горелки.
2. Подача воздуха через горелки на этой стадии должна производиться в таком количестве, чтобы скорость
охлаждения по стационарным печным термопарам не превышала заданных технологией. В этом случае фактические скорости охлаждения поверхности металла ниже заданных, а протяженность окончательного охлаждения сокращается на 15 ... 25 ч (в зависимости от массы садки, размера поковок, времени года, компоновки садки и т. д.).



 
Яндекс.Метрика