Энергомашиностроение 82г
Метод уравновешивания вращающихся дискретно распределенных масс
Расчет тепловых схем паротурбинных установок
Об экономичности работы ступени центробежного нагнетателя
Коэффициент потерь в рабочем колесе при использовании ВРА
О влиянии сепарирующих устройств
Особенности гидравлических схем
Повышение усталостной прочности
Пути повышения стойкости
Свойства металла двухслойных трубопроводов ДУ 850 и 350
Влияние термомеханических режимов
Влияние режимов термической обработки
Усталостная прочность соединений
Дистанционное исследование металла
Анализ повреждаемости маслоохладителей
Диспетчеризация энергетического хозяйства
Производство и распределения энергоносителей
Проектирование и внедрение средств механизации
Стенд для коррозионных испытаний
Повышение экономичности тягодутьевых машин
Некоторые характеристики работы топок
ВДНХ «Работать эффективно и качественно»
Совещание руководителей экономических служб
Состояние и пути снижения металлоемкости
Устройство для измерения полей температур
Повышение эффективности охлаждения
Экспериментальное исследование виброактивности
Колебаний вала при возникновении автоколебаний
Испытания сотовых уплотнений в воздушной среде
Расчет нестационарных термоупругих напряжений
Влияние тепловой нагрузки
Исследование влияния размеров промежуточных перегородок
О численном расчете гидромеханического клапана
Влияние ребер на жесткость конструкции
Состояние поверхностного слоя стали 06Х12НЗД
Испытание антифрикционных свойств сплавов
Деформация керамических стержней
Расчетный метод определения применимости материалов
Новые оценочные показатели
Социалистическое соревнование
Новое оборудование для изготовления мембранных змеевиков
Автоматизация фото-обработки рентгенограмм
Проблемы коррозионного растрескивания
Сварка трубопроводов из аустенитной нержавеющей стали
Рекомендации по контролю и устранению МКР
На ВДНХ «Новаторы СЭВ81»
Внедрение резьбонарезных головок
Сталь марки ЭП842
Строительство тепловых электрических станций
Устройство для отбраковки и транспортировки шаровых тел
Котел-утилизатор КН-80/40
Основные направления работы отрасли по экономии материальных ресурсов
Применение в конструкциях машин широкополочных балок
Реактивные усилия и расходы при критическом истечении вскипающей воды
Влияние промперегрева на роль ЦВД
Экспериментальная проверка расчета линзовых компенсаторов
Исследование диффузора центробежного двустороннего вентилятора
К расчету опорных подшипников горизонтальных гидротурбин
Использование силицированного графита
Линии изготовления точно-литых деталей
Свойства перлитной стали 15Х1М1ФШ
Исследование газовой атмосферы нагревательной печи
Определение допусков на метрологические характеристики контрольных отражателей
Повышение защитных свойств стекло-эмалей
Исследование плотности разъемных и сварных соединений
Испытания изделий на герметичность
Исследования гелиевой плотности фланцевых соединений
Турбостроители соревнуются за экономию топливно-энергетических и материальных ресурсов
Применение ГТЭ-150 в энергетике
Введение в эксплуатацию гидротурбин диагонального типа
Комплект измерительной системы частоты вращения ротора турбины
Преобразователь частоты ДУС-1
Леонид Александрович Шубенко-Шубин
Особенности освоения микропроцессорных средств в энергомашиностроении
Крупнейшие гидромашины насосотурбинных агрегатов зарубежных ГАЭС
Насосо-турбинный гидроагрегат ГАЭС Горнберг
Конструкция многоступенчатого лабиринтного кольцевого уплотнения
Научно-техническое творчество молодежи
Изобретательство и рационализация — резерв экономии
Изменение технологического процесса обработки ковочных и обрезных штампов
Использование показателя патентной защиты
Оценка технического уровня и качества нового изделия
Особенности и порядок расчета патентно-правового показателя
Пути экономии электроэнергии при сварке на Атоммаше
Потребление электроэнергии при сварке отдельных узлов первых корпусов
Внедрения техники ИК-электро-нагрева
Пора технической зрелости
Математическая модель и алгоритмы решения программного комплекса
Разработка и исследование трансзвуковой компрессорной ступени
Интенсификация теплообмена в трубе переменного сечения
Влияние водно-химических факторов на повышение надежности ПВД
Зависимость кинетики распада молекул
Совершенствование водно-химического режима энергоблоков
Снижение средней скорости воды в трубной системе ПВД
Состояние и перспективы производства мембранных поверхностей нагрева котлов
Технологичность конструкций роторов с верховой посадкой лопаток
Предложения по совершенствованию технологии облопачивания ЦКР с ВПЛ
Интенсификация режимов предварительной термической обработки поковок
Технология восстановления и упрочнения штоков и шпинделей арматуры
Оценка работоспособности соединений стали 08Х18НЮТ, паянных припоем ПЖК-1000
Пульсации температур в приводах СУЗ
Результаты натурных испытаний гидротурбины ГЭС Мактаквак
Определение расхода с помощью аппарата Гибсона
Комплексная автоматизация испытаний приводов СУЗ в условиях серийного производства
Испытания приводов СУЗ в сборе
Испарители мгновенного вскипания к энергоблокам 500 и 800 МВт
О погрешностях измерения рулетками
Новые термокарандаши для контроля температуры при нагреве стальных изделий
Консервация газотурбинной установки ГТН-6 в виде моноблока
Сжигание топлив в кипящем слое
Эксплуатационные испытания котла
Эффективность сжигания топлива в кипящем слое
Дмитрий Гаврилович Кузнецов
В семье единой
Из опыта патентно-лицензионной работы
Изобретательская и патентно-лицензионная работа в ВПТИэнергомаше

Преобразователь частоты  ДУС-1

Основными достоинствами преобразователя ДУС-1 перед существующими преобразователями являются; возможность его использования практически для всех новых типов паровых турбин, выпускаемых ПО «Харьковский турбинный завод», независимо от диаметра их выходного вала (или внешнего диаметра составной шестерни); возможность отбора с выхода преобразователя достаточно большой активной мощности [1]; малое искажение синусоидальной формы выходного сигнала вследствие отсутствия в нем четных гармоник и сильного ослабления нечетных гармоник, достигаемое путем выбора параметров цепи статора, а не профилированием зубцов ротора.
Преобразователь частоты электрического сигнала в унифицированный сигнал постоянного тока предназначен для совместной работы с датчиком угловой скорости вращения ротора турбины в централизованной системе управления и контроля турбин. Комплект датчика ДУС-1 и преобразователя ПЧПТ позволяет преобразовать информацию об угловой скорости вращения ротора турбины в унифицированный токовый сигнал, пригодный для использования в ЭЦВМ, в регистрирующих (указывающих) устройствах общепромышленного назначения, а также в блоках автоматики.
Преобразователь частоты в унифицированный токовый сигнал типа ПЧПТ-1 относится к аналоговой ветви преобразователей и состоит из конденсаторного преобразователя частоты электрического сигнала в среднее значение тока заряда конденсаторов; следящего усилителя постоянного тока со статическим уравновешиванием [3]; стабилизированного источника питания.
Принципиальная схема преобразователя типа ПЧПТ-1 представлена на рис. 2. Конденсаторный преобразователь частоты включает в себя входной трансформатор 7\, в первичной обмотке которого установлена схема ограничения входного напряжения, собранная на стабилятронах Уг, У2 и резисторах 4, 2; преобразователь частоты в пульсирующий ток, собранный на транзисторах У3, У&, конденсаторах Сг и С2, проволочном резисторе ^3.
Следящий усилитель постоянного тока имеет на входе активный фильтр пульсации, собранный на микросхеме Аг типа 1УТ401Б, конденсаторах С3, С4 и резисторе ^б. Схема следящего усилителя состоит из операционного усилителя Л2, собранного на микросхеме К816УД1Г, и выходного усилителя мощности К6, собранного на транзисторе КТ342А с нагрузкой в коллекторной цепи и сопротивлениями обратной связи и в эмиттерной цепи. В коллекторной цепи усилителя мощности последовательно с нагрузкой включены потенциометры и предназначенные для регулировки порогов срабатывания токовых реле сигнализации.
Схема работает следующим образом: сигнал с преобразователя угловой скорости типа ДУС-1 поступает через клеммы 3 и 4 на схему ограничения напряжения входного сигнала. Ограниченный по амплитуде входной сигнал подается на первичную обмотку входного трансформатора Тх Вторичные обмотки трансформатора 7\ подключены к входам транзисторов У3 и У4 таким образом, что подаваемые на их входы сигналы сдвинуты по фазе на 180°. В связи с этим транзисторы У3 и У4 открываются поочередно напряжением измеряемой частоты [4]. Если открыт транзистор У3 (транзистор У& в это время закрыт), то заряжается конденсатор С2 (в это время конденсатор Сх разряжается через переход коллектор — эмиттер транзистора УА). В следующий полупериод происходит зарядка конденсатора Сг и разрядка конденсатора Са через открытый переход коллектор — эмиттер транзистора У4. Зарядные токи конденсатора Сг и С2 поочередно протекают через резистор #3, изменяясь по экспоненте.
Выражение для среднего тока /с, протекающего через резистор Я3, имеет вид, где Сг = С2 = С — емкость конденсаторов схемы; II — напряжение, приложенное к цепи заряда конденсатора; / — частота входного сигнала.
Протекая по резистору Я3, токи зарядов конденсаторов создают на нем падение напряжения, равное.
Однополярное напряжение Цв состоит из постоянной составляющей и напряжения пульсаций. Для ослабления напряжения пульсаций они подаются на вход активного фильтра пульсаций. Пульсации напряжения через резистор и конденсатор С3 подаются на вход операционного усилителя Аг. Выход операционного усилителя Л, соединен с выходом фильтра через конденсатор С4. Применение операционного усилителя эквивалентно включению емкости, равной СЭкВ = С4Х Х(1-}-1Сф), где Кф—коэффициент преобразования фильтра. После ослабления пульсаций сглаженное напряжение поступает на вход (клеммы 5 ... 14 микросхемы Л2) следящего усилителя статического уравновешивания.
Операционный усилитель постоянного тока, собранный на микросхеме К816УД1Г по схеме с симметричными каскадами, предназначен для работы в качестве усилителя недокомпенсации в различных измерительных и функциональных преобразователях высокого класса точности. Напряжение недокомпенсации, подаваемое на вход 5 ... 14 микросхемы Л2, создается в результате сравнения двух напряжений: входного напряжения и падения напряжения на резисторах обратной связи (/р = /н (Я8 + Я»)- Напряжение обратной связи компенсирует напряжение Цв (после фильтра пульсаций), при этом величина напряжения не до компенсации зависит от относительной неуравновешенности, равной а = 1/(1 + 5п50б)> гДе 5п50б — добротность следящей системы. Поскольку коэффициент усиления микросхемы довольно велик, то величина а весьма мала, вследствие чего Ц ~ (/р. Выходной ток нагрузки /н, протекающий в змиттерной и коллекторной цепях усилителя, функционально связан с частотой / электрического сигнала.
Для уменьшения напряжения пульсаций в нагрузке на ее выход подключен конденсатор С8.
Технические данные преобразователя ПЧПТ» 1
Диапазон преобразования входного
сигнала, Гц............................
Выходной сигнал, Ма...............
Погрешность преобразования, %
Дополнительные погрешности, %.
при отклонении температуры окружающей среды на каждые IО °С   при отклонении величины нагрузки на 30 % от номинального значения.
Номинальное значение нагрузки, кОм .
Реле сигнализации применяются в системе автоматического пуска турбин, сообщая о достижении фиксированного числа оборотов и выдавая командный сигнал на выполнение последующих операций. В качестве реле сигнализации использована типовая схема релейного двухпозиционного регулирования.
Принципиальная схема токовых реле сигнализации представлена на рис. 3. На выходе преобразователя ПЧПТ-1 установлены по два реле сигнализации, одно из которых настроено на ток срабатывания 0,55 мА (что соответствует входной частоте сигнала 400 Гц), второе — на выходной ток 4,15 мА (что соответствует входной частоте сигнала 3000 Гц). Каждое реле сигнализации состоит из входной цепи (потенциометры #6 и #7), микросхемы А± (Л2) импульсного управления типа К142ЕП1В с дополнительными элементами, выходного электромагнитного язычкового реле /(1 (/(2) типа РЭС-64Б. Токовое реле сигнализации на ток срабатывания 4,15 мА реализовано по типовой схеме [5], токовое реле на ток срабатывания 0,55 мА имеет дополнительный делитель — опорного напряжения.
Разработанный комплект внедряется с 1980 г. на турбинах К-3000-240-2 Ставропольской ГРЭС, К-Ю00-60/1500 Южно-Украинской АЭС.
Выводы:
1. Разработан комплект измерительной системы частоты ротора турбины.
2. Разработан бесконтактный первичный преобразователь угловой частоты вращения ротора индукционного типа на основе созданной методики расчета систем с постоянным магнитом.
3. Изготовлены опытно-промышленные образцы первичного преобразователя, прошедшие межведомственные испытания.
4. Разработаны и прошли лабораторные испытания опытные образцы вторичных преобразователей и сигнализаторов.
5. Проведенные испытания показали соответствие разработанного комплекта техническим требованиям и его пригодность для работы в составе системы контроля, защиты и управления турбоагрегатов.



 
Яндекс.Метрика