Энергомашиностроение 82г
Метод уравновешивания вращающихся дискретно распределенных масс
Расчет тепловых схем паротурбинных установок
Об экономичности работы ступени центробежного нагнетателя
Коэффициент потерь в рабочем колесе при использовании ВРА
О влиянии сепарирующих устройств
Особенности гидравлических схем
Повышение усталостной прочности
Пути повышения стойкости
Свойства металла двухслойных трубопроводов ДУ 850 и 350
Влияние термомеханических режимов
Влияние режимов термической обработки
Усталостная прочность соединений
Дистанционное исследование металла
Анализ повреждаемости маслоохладителей
Диспетчеризация энергетического хозяйства
Производство и распределения энергоносителей
Проектирование и внедрение средств механизации
Стенд для коррозионных испытаний
Повышение экономичности тягодутьевых машин
Некоторые характеристики работы топок
ВДНХ «Работать эффективно и качественно»
Совещание руководителей экономических служб
Состояние и пути снижения металлоемкости
Устройство для измерения полей температур
Повышение эффективности охлаждения
Экспериментальное исследование виброактивности
Колебаний вала при возникновении автоколебаний
Испытания сотовых уплотнений в воздушной среде
Расчет нестационарных термоупругих напряжений
Влияние тепловой нагрузки
Исследование влияния размеров промежуточных перегородок
О численном расчете гидромеханического клапана
Влияние ребер на жесткость конструкции
Состояние поверхностного слоя стали 06Х12НЗД
Испытание антифрикционных свойств сплавов
Деформация керамических стержней
Расчетный метод определения применимости материалов
Новые оценочные показатели
Социалистическое соревнование
Новое оборудование для изготовления мембранных змеевиков
Автоматизация фото-обработки рентгенограмм
Проблемы коррозионного растрескивания
Сварка трубопроводов из аустенитной нержавеющей стали
Рекомендации по контролю и устранению МКР
На ВДНХ «Новаторы СЭВ81»
Внедрение резьбонарезных головок
Сталь марки ЭП842
Строительство тепловых электрических станций
Устройство для отбраковки и транспортировки шаровых тел
Котел-утилизатор КН-80/40
Основные направления работы отрасли по экономии материальных ресурсов
Применение в конструкциях машин широкополочных балок
Реактивные усилия и расходы при критическом истечении вскипающей воды
Влияние промперегрева на роль ЦВД
Экспериментальная проверка расчета линзовых компенсаторов
Исследование диффузора центробежного двустороннего вентилятора
К расчету опорных подшипников горизонтальных гидротурбин
Использование силицированного графита
Линии изготовления точно-литых деталей
Свойства перлитной стали 15Х1М1ФШ
Исследование газовой атмосферы нагревательной печи
Определение допусков на метрологические характеристики контрольных отражателей
Повышение защитных свойств стекло-эмалей
Исследование плотности разъемных и сварных соединений
Испытания изделий на герметичность
Исследования гелиевой плотности фланцевых соединений
Турбостроители соревнуются за экономию топливно-энергетических и материальных ресурсов
Применение ГТЭ-150 в энергетике
Введение в эксплуатацию гидротурбин диагонального типа
Комплект измерительной системы частоты вращения ротора турбины
Преобразователь частоты ДУС-1
Леонид Александрович Шубенко-Шубин
Особенности освоения микропроцессорных средств в энергомашиностроении
Крупнейшие гидромашины насосотурбинных агрегатов зарубежных ГАЭС
Насосо-турбинный гидроагрегат ГАЭС Горнберг
Конструкция многоступенчатого лабиринтного кольцевого уплотнения
Научно-техническое творчество молодежи
Изобретательство и рационализация — резерв экономии
Изменение технологического процесса обработки ковочных и обрезных штампов
Использование показателя патентной защиты
Оценка технического уровня и качества нового изделия
Особенности и порядок расчета патентно-правового показателя
Пути экономии электроэнергии при сварке на Атоммаше
Потребление электроэнергии при сварке отдельных узлов первых корпусов
Внедрения техники ИК-электро-нагрева
Пора технической зрелости
Математическая модель и алгоритмы решения программного комплекса
Разработка и исследование трансзвуковой компрессорной ступени
Интенсификация теплообмена в трубе переменного сечения
Влияние водно-химических факторов на повышение надежности ПВД
Зависимость кинетики распада молекул
Совершенствование водно-химического режима энергоблоков
Снижение средней скорости воды в трубной системе ПВД
Состояние и перспективы производства мембранных поверхностей нагрева котлов
Технологичность конструкций роторов с верховой посадкой лопаток
Предложения по совершенствованию технологии облопачивания ЦКР с ВПЛ
Интенсификация режимов предварительной термической обработки поковок
Технология восстановления и упрочнения штоков и шпинделей арматуры
Оценка работоспособности соединений стали 08Х18НЮТ, паянных припоем ПЖК-1000
Пульсации температур в приводах СУЗ
Результаты натурных испытаний гидротурбины ГЭС Мактаквак
Определение расхода с помощью аппарата Гибсона
Комплексная автоматизация испытаний приводов СУЗ в условиях серийного производства
Испытания приводов СУЗ в сборе
Испарители мгновенного вскипания к энергоблокам 500 и 800 МВт
О погрешностях измерения рулетками
Новые термокарандаши для контроля температуры при нагреве стальных изделий
Консервация газотурбинной установки ГТН-6 в виде моноблока
Сжигание топлив в кипящем слое
Эксплуатационные испытания котла
Эффективность сжигания топлива в кипящем слое
Дмитрий Гаврилович Кузнецов
В семье единой
Из опыта патентно-лицензионной работы
Изобретательская и патентно-лицензионная работа в ВПТИэнергомаше

Пути повышения стойкости тяжело-нагруженных прессовых штампов в энергомашиностроении

Высокие прочностные свойства материалов турбинных лопаток при повышенных температурах и их затрудняют работу штампов. Так, удельные усилия сложная конфигурация (малая толщина перовой части при большой длине и ширине, закрутка пера) на гравюре в несколько раз выше, чем при штамповке тюковок из конструкционных сталей. В результате исследований, проведенных на кафедре «Технология металлов и металловедение» завода-втуза при ПО ^Ленинградский металлический завод» совместно с Ленинградским заводом турбинных лопаток имени 50-летия СССР [II, были установлены значения удельных усилий при штамповке поковок из жаропрочных сплавов. При штамповке лопаток длиной 350 мм из сплава ХН65ВМТЮ (ЭИ893) на КПИП-6300 максимальные значения удельных усилий составляли 2,4 ... 2,6 ГПа. При этом температура на рабочей поверхности штампа достигала 735 ... 760С.
Основными штамповыми сталями в кузнечно-штамповочных цехах энергомашиностроения являются полу-теплостойкая сталь марки 5ХНМ (40 НКС при 4 ч отпуске на 600 °С) и сталь умеренной теплостойкости 4Х5В2ФС (ЭИ958). Предел текучести этих марок сталей при температуре 600 °С составляет 990 МПа. Следует ожидать, что при указанных значениях удельных усилий металл штампа может перейти в пластическое состояние. Это подтверждается производственной практикой — при штамповке жаропрочных сплавов гравюра штампа быстро теряет первоначальные размеры и его приходится ремонтировать. Поэтому нормативная стойкость штампов КГШП-6300 до первого ремонта при штамповке поковок из сплава ХН65ВМТЮ составляет 300 шт.
Развитие энергомашиностроения требует применения новых лопаточных материалов с более высокими, чем сплава ХН65ВМТЮ, механическими свойствами, поэтому проблема повышения стойкости штампового инструмента становится более актуальной. В исследованиях, проводимых с целью повышения стойкости штампов, можно выделить следующие основные направления: создание новых более теплостойких штамповых сталей; применение различных способов поверхностного упрочнения штампов (наплавка теплостойкими электродами, химико-термическая обработка, напыление на штамп теплостойких сплавов); поддержание оптимального температурного режима штампов (подогрев штампов, нанесение смазочно-охлаждающей жидкости во время работы); разработка новых составов технологических смазок; совершенствование технологии изготовления штампов.
В каждом из этих направлений достигнуты определенные успехи, но в условиях предприятий энергомашиностроения не все они могут дать эффективные результаты.
За последнее время широкое применение для тяжело-нагруженных штампов нашли стали повышенной теплостойкости типа 4Х4В2МФС (ДИ-22), 45ХЗВЗМФС (ДИ-23), 5Х2МНФ (ДИ-32) и т. п. После предварительных лабораторных исследований эти марки сталей были опробованы в условиях ЛЗТЛ: сталь 5Х2МНФ — при штамповке лопаток из стали 1Х12Н2ВМФШ {ЭИ961), а сталь 45ХЗВЗМФС— при калибровке лопаток из нержавеющей стали марки 12Х13Ш. Стойкость штампов из стали 5Х2МНФ оказалась не выше стойкости контрольных штампов из стали марки 5ХНМ, а стойкость штампов из стали 5ХЗВЗМФС — в 1,6— 2 раза выше по сравнению с опытными штампами из стали марки 4Х5В2ФС.
Таким образом, применение новых штамповых сталей повышенной теплостойкости в условиях энергомашиностроительных заводов может быть эффективным. Но целесообразность замены штамповой стали на более теплостойкую в конкретных условиях может быть установлена только после соответствующих экономических расчетов. В состав указанных марок штамповых сталей повышенной теплостойкости входят дефицитные и дорогие легирующие элементы, поэтому необходимо разрабатывать новые способы повышения стойкости штампов.
На некоторых предприятиях широко применяют упрочнение гравюры штампов азотированием и борированием. Но толщина упрочненного слоя находится в пределах 0,03 ... 0,3 мм, в то время как при работе штампа по всей его высоте уровень напряжений остается высоким [1]. Вследствие этого возможна пластическая деформация металла штампа под упрочненным слоем и, как следствие, изменение размеров гравюры.
Экономически более выгодно, а следовательно, более перспективно применять наплавки штампов из недорогих штамповых сталей типа 5ХНМ, 5ХНВ теплостойкими электродами. Для наплавки тяжело-нагруженных прессовых штампов отечественной промышленностью выпускаются две марки электродов ОЗИ-4 и ОЗИ-5. Опробование электродов марки ОЗИ-4 для наплавки прессовых штампов на ЛЗТЛ показало положительные результаты. Стойкость их возросла в 1,6 раза. Хотя в состав электродов марок ОЗИ-4 и ОЗИ-5 входят дефицитные легирующие элементы (ОЗИ-4 содержит 6,5 % , Мо — 5 %, V — 0,8 %, Со — 15%, а ОЗИ-5 содержит, 10 %, Мо — 9 %, V — 0,8 %, Со — 18 %), этот способ упрочнения штампов является более дешевым по сравнению с применением теплостойких сталей типа ДИ, так как наплавляется сравнительно тонкий слой металла. Исследования в этом направлении будут продолжены.
Выше отмечалась необходимость комплексного подхода к вопросу стойкости штампов. Поэтому наряду с поисками новых способов упрочнения штампов следует обратить внимание на температурный режим работы штампов. Для уменьшения разогрева поверхности штампа применяют смазочно-охлаждающую жидкость (СОЖ). Однако само применение СОЖ еще не решает проблемы. Большое значение имеет способ подачи СОЖ на поверхность штампов. Проведенные исследования температурного режима работы штампа на КГШП-6300 усилием 63 кН показали, что при подаче СОЖ марки ВКГСО распылением из пистолета максимальная температура поверхности штампа снижалась на 30 °С по сравнению с применяемым на ЛЗТЛ способом подачи при помощи квача. В настоящее время имеются более совершенные устройства для подачи СОЖ [5], значительно улучшающие температурный режим работы прессовых штампов. Внедрение их на заводах энергомашиностроения помогло бы повысить стойкость прессовых штампов.
Большое значение для повышения стойкости штампов имеет качество исходного металла. Вот почему на передовых предприятиях большое внимание уделяют технологии ковки штамповых кубиков и для лучшей проковки металла вводят дополнительные операции по сравнению с рекомендуемыми ГОСТ 7831—71. ГОСТ 7831—71 допускает требуемую величину укова штамповых кубиков (не менее 3 для обычных и не менее 2,5 для удлиненных слитков) получать посредством только операции вытяжки. На передовых предприятиях страны ковку штамповых кубиков ведут с двойной осадкой или двойной вытяжкой. Величина укова в этом случае бывает значительно выше указанной в ГОСТ 7831—71 [4].
Для оценки эффективности влияния схемы ковки на стойкость штампов в условиях ЛЗТЛ была откована поковка размером 200 X 330 X 2175 мм из стали 5ХНМ для штампов по опытному техпроцессу, включающему две осадки и три протяжки. Из поковки изготовили два комплекта штампов для штамповки заготовок лопаток из сплава ХН65ВМТЮ (Х,=350 мм) на КГЩП-6300. При промышленном испытании стойкость штампов до первого ремонта составила 420 ... 440 поковок. Средняя стойкость (по девяти комплектам) штампов, изготовленных из поковок по серийной технологии, до первого ремонта составила 311 поковок.
Таким образом, только за счет изменения технологического процесса ковки было достигнуто повышение стойкости в 1,4 раза.
Выводы
1. Проблему повышения стойкости тяжело-нагруженных штампов следует решать комплексно.
2. Перспективным направлением повышения стойкости тяжело-нагруженных прессовых штампов в энергомашиностроении следует признать наплавку штампов из недорогих штамповых сталей типа 5ХНМ, 5ХНВ теплостойкими электродами.
3. Для повышения качества исходного металла штампов необходимо совершенствовать технологический процесс ковки штамповых кубиков.



 
Яндекс.Метрика