Энергомашиностроение 82г
Метод уравновешивания вращающихся дискретно распределенных масс
Расчет тепловых схем паротурбинных установок
Об экономичности работы ступени центробежного нагнетателя
Коэффициент потерь в рабочем колесе при использовании ВРА
О влиянии сепарирующих устройств
Особенности гидравлических схем
Повышение усталостной прочности
Пути повышения стойкости
Свойства металла двухслойных трубопроводов ДУ 850 и 350
Влияние термомеханических режимов
Влияние режимов термической обработки
Усталостная прочность соединений
Дистанционное исследование металла
Анализ повреждаемости маслоохладителей
Диспетчеризация энергетического хозяйства
Производство и распределения энергоносителей
Проектирование и внедрение средств механизации
Стенд для коррозионных испытаний
Повышение экономичности тягодутьевых машин
Некоторые характеристики работы топок
ВДНХ «Работать эффективно и качественно»
Совещание руководителей экономических служб
Состояние и пути снижения металлоемкости
Устройство для измерения полей температур
Повышение эффективности охлаждения
Экспериментальное исследование виброактивности
Колебаний вала при возникновении автоколебаний
Испытания сотовых уплотнений в воздушной среде
Расчет нестационарных термоупругих напряжений
Влияние тепловой нагрузки
Исследование влияния размеров промежуточных перегородок
О численном расчете гидромеханического клапана
Влияние ребер на жесткость конструкции
Состояние поверхностного слоя стали 06Х12НЗД
Испытание антифрикционных свойств сплавов
Деформация керамических стержней
Расчетный метод определения применимости материалов
Новые оценочные показатели
Социалистическое соревнование
Новое оборудование для изготовления мембранных змеевиков
Автоматизация фото-обработки рентгенограмм
Проблемы коррозионного растрескивания
Сварка трубопроводов из аустенитной нержавеющей стали
Рекомендации по контролю и устранению МКР
На ВДНХ «Новаторы СЭВ81»
Внедрение резьбонарезных головок
Сталь марки ЭП842
Строительство тепловых электрических станций
Устройство для отбраковки и транспортировки шаровых тел
Котел-утилизатор КН-80/40
Основные направления работы отрасли по экономии материальных ресурсов
Применение в конструкциях машин широкополочных балок
Реактивные усилия и расходы при критическом истечении вскипающей воды
Влияние промперегрева на роль ЦВД
Экспериментальная проверка расчета линзовых компенсаторов
Исследование диффузора центробежного двустороннего вентилятора
К расчету опорных подшипников горизонтальных гидротурбин
Использование силицированного графита
Линии изготовления точно-литых деталей
Свойства перлитной стали 15Х1М1ФШ
Исследование газовой атмосферы нагревательной печи
Определение допусков на метрологические характеристики контрольных отражателей
Повышение защитных свойств стекло-эмалей
Исследование плотности разъемных и сварных соединений
Испытания изделий на герметичность
Исследования гелиевой плотности фланцевых соединений
Турбостроители соревнуются за экономию топливно-энергетических и материальных ресурсов
Применение ГТЭ-150 в энергетике
Введение в эксплуатацию гидротурбин диагонального типа
Комплект измерительной системы частоты вращения ротора турбины
Преобразователь частоты ДУС-1
Леонид Александрович Шубенко-Шубин
Особенности освоения микропроцессорных средств в энергомашиностроении
Крупнейшие гидромашины насосотурбинных агрегатов зарубежных ГАЭС
Насосо-турбинный гидроагрегат ГАЭС Горнберг
Конструкция многоступенчатого лабиринтного кольцевого уплотнения
Научно-техническое творчество молодежи
Изобретательство и рационализация — резерв экономии
Изменение технологического процесса обработки ковочных и обрезных штампов
Использование показателя патентной защиты
Оценка технического уровня и качества нового изделия
Особенности и порядок расчета патентно-правового показателя
Пути экономии электроэнергии при сварке на Атоммаше
Потребление электроэнергии при сварке отдельных узлов первых корпусов
Внедрения техники ИК-электро-нагрева
Пора технической зрелости
Математическая модель и алгоритмы решения программного комплекса
Разработка и исследование трансзвуковой компрессорной ступени
Интенсификация теплообмена в трубе переменного сечения
Влияние водно-химических факторов на повышение надежности ПВД
Зависимость кинетики распада молекул
Совершенствование водно-химического режима энергоблоков
Снижение средней скорости воды в трубной системе ПВД
Состояние и перспективы производства мембранных поверхностей нагрева котлов
Технологичность конструкций роторов с верховой посадкой лопаток
Предложения по совершенствованию технологии облопачивания ЦКР с ВПЛ
Интенсификация режимов предварительной термической обработки поковок
Технология восстановления и упрочнения штоков и шпинделей арматуры
Оценка работоспособности соединений стали 08Х18НЮТ, паянных припоем ПЖК-1000
Пульсации температур в приводах СУЗ
Результаты натурных испытаний гидротурбины ГЭС Мактаквак
Определение расхода с помощью аппарата Гибсона
Комплексная автоматизация испытаний приводов СУЗ в условиях серийного производства
Испытания приводов СУЗ в сборе
Испарители мгновенного вскипания к энергоблокам 500 и 800 МВт
О погрешностях измерения рулетками
Новые термокарандаши для контроля температуры при нагреве стальных изделий
Консервация газотурбинной установки ГТН-6 в виде моноблока
Сжигание топлив в кипящем слое
Эксплуатационные испытания котла
Эффективность сжигания топлива в кипящем слое
Дмитрий Гаврилович Кузнецов
В семье единой
Из опыта патентно-лицензионной работы
Изобретательская и патентно-лицензионная работа в ВПТИэнергомаше

Комплект измерительной системы частоты вращения ротора турбины

В 1978—1979 гг. ПО «Харьковский турбинный завод» совместно с Львовским политехническим институтом разработали комплект измерительной системы частоты ротора паровой турбины, в состав которого входят: бесконтактный преобразователь угловой частоты вращения ротора турбины в частоту синусоидального напряжения (ДУС-1); аналоговый преобразователь частоты синусоидального напряжения в унифицированный сигнал постоянного тока 0 ... 5 мА (ПЧПТ-1); токовые реле сигнализации и управлений для защиты агрегатов турбины и системы автоматического пуска.
Комплект измерительной системы частоты ротора турбины (КИС ЧРТ) предназначен для системы управления, централизованного контроля и аварийной сигнализации блоков парогенератор — турбина как с использованием автоматизированной системы управления турбиной с вычислительной машиной (АСУТ), так и без нее.
Информацию о частоте вращения вала турбины получают от первичного преобразователя, установленного непосредственно на паровой турбине, где условия его эксплуатации характеризуются воздействием высоких температур окружающей среды (до +150 °С), повышенной влажностью среды с наличием в ней горячих масел, воздействием вибраций, а также слабой радиации; Кроме того, для системы регулирования частоты ротора турбины необходима большая мощность первичного преобразователя. Учитывая специфические условия работы, труднодоступность для ремонта и настройки, к техническим характеристикам и надежности первичного преобразователя предъявляются повышенные требования.
Выпускаемые серийно и мелкими партиями первичные преобразователи не удовлетворяют большинству требований. Так, датчик оборотов типа ДО-1 (серийное производство) имеет малую выходную мощность и искаженную форму выходного сигнала. Первичный преобразователь типа 1ППТ-26 (ТУ 25-04-3363 — 78), состоящий из однополюсного магнитоэлектрического устройства с транзисторным усилителем переменного тока, размещенным в корпусе преобразователя, не может быть использован в среде повышенной влажности с температурой до + 150 °С. В то же время индукционный преобразователь типа ДУС-1 может быть использован в системе электрогидравлического регулирования частоты вращения ротора турбины вместо датчика оборотов ДО-1, так как его выходная мощность в 10 раз превышает выходную мощность датчика ДО-К Кроме того, преобразователь типа ДУС-1 без дополнительных устройств может быть подключен к цифровому индикатору электронного тахометра ТЭСА вместо преобразователя 1ППТ-26.
В результате проделанной работы создан и передан для внедрения бесконтактный электромагнитный преобразователь типа ДУС-1. Преобразователь ДУС-1 является устройством индукционного типа, состоящим из статора и составного зубчатого колеса, установленного на валу ротора турбины (рис. 1). Унифицированный статор состоит из П-образного магнито-провода 1У на стержнях которого расположены две измерительные катушки, включенные между собой последовательно встречно; постоянного магнита 4У выполненного из высоко-эрцитивного сплава ЮНДК35Т5БА. Составная шестерня имеет два зубчатых колеса 5 и 6, первое из которых жестко закреплено на валу объекта, а второе может поворачиваться вокруг своей оси относительно колеса 5 на некоторый угол. Зубчатые колеса 5 и 6 имеют одинаковое число зубьев 2 одинаковой конфигурации и одинаковый шаг. Оси зубьев колеса 5 смещаются по отношению к осям зубьев колеса 6 по внешней дуге на расстояние, равное половине шага зубчатого колеса, после чего положение колес друг относительно друга фиксируется жестко; 7 — вал ротора турбины.
Преобразователь угловой скорости работает следующим образом. При вращении составной шестерни происходит перераспределение магнитного потока постоянного магнита 4 в П-образном магнитопроводе, связанное с периодическим изменением магнитной проводимости рабочих воздушных зазоров, образованных двумя полюсами магнитопровода статора и зубцами колес составной шестерни. Вследствие этого в измерительных катушках 2 и 3 индуктируются ЭДС, частота которых пропорциональна угловой скорости составной шестерни. Амплитуды ЭДС в катушках 2 и 3 равны между собой, а фазы первых гармоник ЭДС отличаются на половину периода основной гармоники. Величина амплитуд этих ЭДС равна.
При последовательном включении правой 2 и левой 3 измерительных катушек ЭДС, наводимые в них, алгебраически суммируются. Информативным параметром выходной ЭДС является частота, равная, где п — частота вращения ротора турбины, об/мин; ^— частота синусоидальной ЭДС, Гц; 2 — число зубьев колес составной шестерни.
Технические данные преобразователя типа ДУС-1
Частота вращения ротора турбины, об/мин:
минимальная...................................... 200
номинальная...................................... 3000
максимальная ...................... 3600
Частота выходного сигнала, Гц:
минимальная...................................... 200
номинальная...................................... 3000
максимальная..................................... 3600
Приведенная погрешность преобразования, %          ±0,1
Номинальное значение нагрузки, кОм.................. 2,5
Выходное напряжение на номинальной нагрузке, В:
при минимальной        частоте вращения ротора        2,0
при максимальной частоте вращения ротора ....................................... 50,0
Активная мощность выходного сигнала на номинальной нагрузке при максимальной частоте вращения                ротора, Вт................. 1,0
Форма выходного         сигнала............... Синусоида
Диаметр составной шестерни, мм:
минимальный...................................... 300
максимальный..................................... 840
Число зубьев колес составной шестерни ...   60
Профиль зубцов.................................. Эвольвеитиый



 
Яндекс.Метрика