Энергомашиностроение 82г
Метод уравновешивания вращающихся дискретно распределенных масс
Расчет тепловых схем паротурбинных установок
Об экономичности работы ступени центробежного нагнетателя
Коэффициент потерь в рабочем колесе при использовании ВРА
О влиянии сепарирующих устройств
Особенности гидравлических схем
Повышение усталостной прочности
Пути повышения стойкости
Свойства металла двухслойных трубопроводов ДУ 850 и 350
Влияние термомеханических режимов
Влияние режимов термической обработки
Усталостная прочность соединений
Дистанционное исследование металла
Анализ повреждаемости маслоохладителей
Диспетчеризация энергетического хозяйства
Производство и распределения энергоносителей
Проектирование и внедрение средств механизации
Стенд для коррозионных испытаний
Повышение экономичности тягодутьевых машин
Некоторые характеристики работы топок
ВДНХ «Работать эффективно и качественно»
Совещание руководителей экономических служб
Состояние и пути снижения металлоемкости
Устройство для измерения полей температур
Повышение эффективности охлаждения
Экспериментальное исследование виброактивности
Колебаний вала при возникновении автоколебаний
Испытания сотовых уплотнений в воздушной среде
Расчет нестационарных термоупругих напряжений
Влияние тепловой нагрузки
Исследование влияния размеров промежуточных перегородок
О численном расчете гидромеханического клапана
Влияние ребер на жесткость конструкции
Состояние поверхностного слоя стали 06Х12НЗД
Испытание антифрикционных свойств сплавов
Деформация керамических стержней
Расчетный метод определения применимости материалов
Новые оценочные показатели
Социалистическое соревнование
Новое оборудование для изготовления мембранных змеевиков
Автоматизация фото-обработки рентгенограмм
Проблемы коррозионного растрескивания
Сварка трубопроводов из аустенитной нержавеющей стали
Рекомендации по контролю и устранению МКР
На ВДНХ «Новаторы СЭВ81»
Внедрение резьбонарезных головок
Сталь марки ЭП842
Строительство тепловых электрических станций
Устройство для отбраковки и транспортировки шаровых тел
Котел-утилизатор КН-80/40
Основные направления работы отрасли по экономии материальных ресурсов
Применение в конструкциях машин широкополочных балок
Реактивные усилия и расходы при критическом истечении вскипающей воды
Влияние промперегрева на роль ЦВД
Экспериментальная проверка расчета линзовых компенсаторов
Исследование диффузора центробежного двустороннего вентилятора
К расчету опорных подшипников горизонтальных гидротурбин
Использование силицированного графита
Линии изготовления точно-литых деталей
Свойства перлитной стали 15Х1М1ФШ
Исследование газовой атмосферы нагревательной печи
Определение допусков на метрологические характеристики контрольных отражателей
Повышение защитных свойств стекло-эмалей
Исследование плотности разъемных и сварных соединений
Испытания изделий на герметичность
Исследования гелиевой плотности фланцевых соединений
Турбостроители соревнуются за экономию топливно-энергетических и материальных ресурсов
Применение ГТЭ-150 в энергетике
Введение в эксплуатацию гидротурбин диагонального типа
Комплект измерительной системы частоты вращения ротора турбины
Преобразователь частоты ДУС-1
Леонид Александрович Шубенко-Шубин
Особенности освоения микропроцессорных средств в энергомашиностроении
Крупнейшие гидромашины насосотурбинных агрегатов зарубежных ГАЭС
Насосо-турбинный гидроагрегат ГАЭС Горнберг
Конструкция многоступенчатого лабиринтного кольцевого уплотнения
Научно-техническое творчество молодежи
Изобретательство и рационализация — резерв экономии
Изменение технологического процесса обработки ковочных и обрезных штампов
Использование показателя патентной защиты
Оценка технического уровня и качества нового изделия
Особенности и порядок расчета патентно-правового показателя
Пути экономии электроэнергии при сварке на Атоммаше
Потребление электроэнергии при сварке отдельных узлов первых корпусов
Внедрения техники ИК-электро-нагрева
Пора технической зрелости
Математическая модель и алгоритмы решения программного комплекса
Разработка и исследование трансзвуковой компрессорной ступени
Интенсификация теплообмена в трубе переменного сечения
Влияние водно-химических факторов на повышение надежности ПВД
Зависимость кинетики распада молекул
Совершенствование водно-химического режима энергоблоков
Снижение средней скорости воды в трубной системе ПВД
Состояние и перспективы производства мембранных поверхностей нагрева котлов
Технологичность конструкций роторов с верховой посадкой лопаток
Предложения по совершенствованию технологии облопачивания ЦКР с ВПЛ
Интенсификация режимов предварительной термической обработки поковок
Технология восстановления и упрочнения штоков и шпинделей арматуры
Оценка работоспособности соединений стали 08Х18НЮТ, паянных припоем ПЖК-1000
Пульсации температур в приводах СУЗ
Результаты натурных испытаний гидротурбины ГЭС Мактаквак
Определение расхода с помощью аппарата Гибсона
Комплексная автоматизация испытаний приводов СУЗ в условиях серийного производства
Испытания приводов СУЗ в сборе
Испарители мгновенного вскипания к энергоблокам 500 и 800 МВт
О погрешностях измерения рулетками
Новые термокарандаши для контроля температуры при нагреве стальных изделий
Консервация газотурбинной установки ГТН-6 в виде моноблока
Сжигание топлив в кипящем слое
Эксплуатационные испытания котла
Эффективность сжигания топлива в кипящем слое
Дмитрий Гаврилович Кузнецов
В семье единой
Из опыта патентно-лицензионной работы
Изобретательская и патентно-лицензионная работа в ВПТИэнергомаше

Определение расхода с помощью аппарата Гибсона

Обычно для определения расхода с помощью аппарата Гибсона записывается процесс изменения давления' в водоводе при сбросе нагрузки. Чтобы избежать повышения частоты вращения агрегата, которое неизбежно происходит при сбросе нагрузки, специалисты ПО «Ленинградский металлический завод» предложили записывать процесс изменения давления в водоводе при быстром закрытии направляющего аппарата резким поворотом рукоятки управления механизмом ограничения открытия. При этом генератор отключается от сети, когда направляющий аппарат проходит положение холостого хода, и частота вращения не повышается. Время полного закрытия направляющего аппарата составляло около 12 с.
По последним данным МЭК [2], полная ошибка определения расхода способом гидроудара составляет от 1,5 до 2,0 % при условии соблюдения всех требований, предъявляемых к испытаниям. В частности, полагается начинать запись диаграммы при застопоренном направляющем аппарате, а закрытие направляющего аппарата должно происходить одним движением.
Однако конструкция сервомотора направляющего аппарата турбины ГЭС Мактаквак не позволила достаточно просто и надежно выполнить эта два требования. «Качание» направляющего аппарата на установившемся режиме составляло около 5 мм по ходу поршня сервомотора. Демпфер снижал скорость поршня сервомотора спустя 7 ... 8 с после начала закрытия направляющего аппарата.
Типичная диаграмма изменения давления, полученная при описываемых испытаниях, показана на рис. 3.
Необходимо отметить, во-первых, наличие повышенных колебаний давления в водоводе при установившемся режиме работы турбины, вызванных колебаниями незастопоренного направляющего аппарата, и, во-вторых, наличие большого числа резких колебаний давления, вызванных замедлением закрытия направляющего аппарата. Первые затрудняют нахождение линии режима на диаграмме, а вторые — определение площади брутто диаграммы. И то и другое в результате увеличивает ошибку определения площади нетто и, следовательно, расхода воды через гидротурбину.
Полученная в результате испытаний кривая зависимости абсолютного КПД гидротурбины от ее мощности близка по форме к измеренной кривой зависимости относительного КПД от мощности и к кривой, полученной пересчетом результатов модельных испытаний по формуле Муди [3]. Значения абсолютного КПД, определенные натурными испытаниями, на 1,5 % отличаются от пересчитанных с модели, т. е. разница между ними находится в пределах ошибки измерений. Установлено также, что расход воды через гидротурбину пропорционален перепаду давления между отводами расходомерного створа в степени 0,5.
Для вычисления расхода через гидротурбину кроме площади нетто диаграммы «давление — время» необходимо знать расход протечек через закрытый направляющий аппарат, если он превышает 0,5 % от номинального расхода через гидротурбину.
Участвующие в испытаниях специалисты ЛМЗ предложили способ определения протечек, не требующий подготовительных работ и применимый, если в процессе опорожнения водовода можно выделить некоторый достаточно продолжительный период, в течение которого протечки через закрытый щит на входе в водовод остаются постоянными. Характеристик пульсаций температур на поверхности элементов привода по известным характеристикам пульсаций температур теплоносителя.
3.            Расчет по разработанной методике оценки долговечности достаточно хорошо согласуются с эксплуатационными данными.
Процесс опорожнения водовода описывается дифференциальным уравнением, где 2 — отметка уровня свободной поверхности воды в водоводе; 5 — площадь свободной поверхности воды в водоводе; д — расход протечек через щит на входе в водовод; да — расход протечек через закрытый направляющий аппарат;  — время.
При постоянном уровне верхнего бьефа если уровень воды в водоводе находится             ниже щита.
Расход протечек через направляющий аппарат зависит от напора, где Н — напор, создающий протечки через закрытый направляющий аппарат; § — ускорение силы тяжести; р, — коэффициент расхода; Г — суммарная площадь зазоров.
Уровень свободной поверхности воды в водоводе легко измеряется с помощью подключенного к любому отводу вблизи входа в турбину достаточно точного манометра (например, ртутного). Выполняя такие измерения и одновременно измеряя уровень нижнего бьефа через определенные промежутки времени, можно получить зависимость изменения уровня в водоводе Ъ и напора Н от времени и Измерение уровней должно проводится с точностью до 0,01 м.
Для получения удовлетворительной точности функциональной зависимости, установленной из опыта, необходимо подобрать приближенную формулу.
В общем случае р,, Р, и 5 являются функциями Я.
Функция приближения должна выбираться как комбинация этих функций. Численные параметры функций определяются подходящим способом по экспериментальным точкам, а неизвестные величины — решением системы уравнений вида.
В частном случае при наличии прямого водовода постоянного сечения и относительно небольшом изменении напора величины можно считать постоянными и приближенная формула будет иметь вид.
Коэффициенты а и Ь определяются методом наименьших квадратов по экспериментальным точкам, а расходы протечек по формулам д=а8; д& = Ь8 ~]/Н>
На ГЭС Мактаквак было сделано 20 измерений уровней воды в водоводе и нижнем бьефе с интервалом 5 мин. Определенный описанным способом расход протечек через закрытый направляющий аппарат составил 0,66 м3/с для напора 34,44 м; расход протечек через щит —0,26 м3/с. Анализ случайных ошибок показал, что ошибка определения расхода протечек не превышает 5 %.
Вибрационные испытания проводили в диапазоне открытий направляющего аппарата от холостого хода до 100%ного открытия (на комбинаторных режимах и пропеллерных при минимальном <р).
Специалисты ЛМЗ измеряли вертикальные и радиальные вибрации турбинного и генераторного подшипников и радиальную вибрацию не забетонированной части конуса отсасывающей трубы. Измерялись среднеквадратичные значения и размахи вибро-перемещений, усредненные за время измерений. Кроме того, фиксировались максимальные значения этих параметров, наблюдавшиеся в процессе измерений на каждом режиме испытаний. Измерялось также радиальное биение вала у турбинного и генераторного подшипников.
Испытания показали, что при напоре 34 ...35 м агрегат работает с низким уровнем вибраций в диапазоне нагрузок от 35 до 113 МВт. Максимум среднеквадратичных виброперемещений опор агрегата не превышает 20 ... 30 мкм, максимальный размах виброперемещений — 90 мкм, размах колебаний вала — 120 мкм.
Наибольший уровень вибраций отмечен при работе агрегата в диапазоне нагрузок от 20 до 35 МВт. Здесь максимальные среднеквадратичные величины виброперемещений опор достигают 80 мкм, а размах — 300 мкм.
Максимум среднеквадратичного виброперемещения не забетонированной части конуса отсасывающей трубы в диапазоне нагрузок от 35 до 90 МВт составляет в среднем 50 мкм. За пределами этого диапазона вибрации увеличиваются. Основными составляющими в диапазоне мощностей от 35 до 113 МВт являются оборотная и лопастная вибрации. Работа на малых нагрузках характеризуется наличием нестационарных случайных вибраций.
Выводы
1. Натурные испытания показали хорошее совпадение ожидавшихся и фактических энергетических характеристик и комбинаторной зависимости гидротурбины ГЭС Мактаквак. Это подтверждает, что при лабораторных исследованиях можно определить характеристики проектируемых гидротурбин.
2. Разработан новый простой и надежный способ достаточно точного определения протечек через направляющий аппарат. Этот способ удобно применять для турбин, имеющих прямолинейный водовод постоянного сечения.



 
Яндекс.Метрика