Энергомашиностроение 82г
Метод уравновешивания вращающихся дискретно распределенных масс
Расчет тепловых схем паротурбинных установок
Об экономичности работы ступени центробежного нагнетателя
Коэффициент потерь в рабочем колесе при использовании ВРА
О влиянии сепарирующих устройств
Особенности гидравлических схем
Повышение усталостной прочности
Пути повышения стойкости
Свойства металла двухслойных трубопроводов ДУ 850 и 350
Влияние термомеханических режимов
Влияние режимов термической обработки
Усталостная прочность соединений
Дистанционное исследование металла
Анализ повреждаемости маслоохладителей
Диспетчеризация энергетического хозяйства
Производство и распределения энергоносителей
Проектирование и внедрение средств механизации
Стенд для коррозионных испытаний
Повышение экономичности тягодутьевых машин
Некоторые характеристики работы топок
ВДНХ «Работать эффективно и качественно»
Совещание руководителей экономических служб
Состояние и пути снижения металлоемкости
Устройство для измерения полей температур
Повышение эффективности охлаждения
Экспериментальное исследование виброактивности
Колебаний вала при возникновении автоколебаний
Испытания сотовых уплотнений в воздушной среде
Расчет нестационарных термоупругих напряжений
Влияние тепловой нагрузки
Исследование влияния размеров промежуточных перегородок
О численном расчете гидромеханического клапана
Влияние ребер на жесткость конструкции
Состояние поверхностного слоя стали 06Х12НЗД
Испытание антифрикционных свойств сплавов
Деформация керамических стержней
Расчетный метод определения применимости материалов
Новые оценочные показатели
Социалистическое соревнование
Новое оборудование для изготовления мембранных змеевиков
Автоматизация фото-обработки рентгенограмм
Проблемы коррозионного растрескивания
Сварка трубопроводов из аустенитной нержавеющей стали
Рекомендации по контролю и устранению МКР
На ВДНХ «Новаторы СЭВ81»
Внедрение резьбонарезных головок
Сталь марки ЭП842
Строительство тепловых электрических станций
Устройство для отбраковки и транспортировки шаровых тел
Котел-утилизатор КН-80/40
Основные направления работы отрасли по экономии материальных ресурсов
Применение в конструкциях машин широкополочных балок
Реактивные усилия и расходы при критическом истечении вскипающей воды
Влияние промперегрева на роль ЦВД
Экспериментальная проверка расчета линзовых компенсаторов
Исследование диффузора центробежного двустороннего вентилятора
К расчету опорных подшипников горизонтальных гидротурбин
Использование силицированного графита
Линии изготовления точно-литых деталей
Свойства перлитной стали 15Х1М1ФШ
Исследование газовой атмосферы нагревательной печи
Определение допусков на метрологические характеристики контрольных отражателей
Повышение защитных свойств стекло-эмалей
Исследование плотности разъемных и сварных соединений
Испытания изделий на герметичность
Исследования гелиевой плотности фланцевых соединений
Турбостроители соревнуются за экономию топливно-энергетических и материальных ресурсов
Применение ГТЭ-150 в энергетике
Введение в эксплуатацию гидротурбин диагонального типа
Комплект измерительной системы частоты вращения ротора турбины
Преобразователь частоты ДУС-1
Леонид Александрович Шубенко-Шубин
Особенности освоения микропроцессорных средств в энергомашиностроении
Крупнейшие гидромашины насосотурбинных агрегатов зарубежных ГАЭС
Насосо-турбинный гидроагрегат ГАЭС Горнберг
Конструкция многоступенчатого лабиринтного кольцевого уплотнения
Научно-техническое творчество молодежи
Изобретательство и рационализация — резерв экономии
Изменение технологического процесса обработки ковочных и обрезных штампов
Использование показателя патентной защиты
Оценка технического уровня и качества нового изделия
Особенности и порядок расчета патентно-правового показателя
Пути экономии электроэнергии при сварке на Атоммаше
Потребление электроэнергии при сварке отдельных узлов первых корпусов
Внедрения техники ИК-электро-нагрева
Пора технической зрелости
Математическая модель и алгоритмы решения программного комплекса
Разработка и исследование трансзвуковой компрессорной ступени
Интенсификация теплообмена в трубе переменного сечения
Влияние водно-химических факторов на повышение надежности ПВД
Зависимость кинетики распада молекул
Совершенствование водно-химического режима энергоблоков
Снижение средней скорости воды в трубной системе ПВД
Состояние и перспективы производства мембранных поверхностей нагрева котлов
Технологичность конструкций роторов с верховой посадкой лопаток
Предложения по совершенствованию технологии облопачивания ЦКР с ВПЛ
Интенсификация режимов предварительной термической обработки поковок
Технология восстановления и упрочнения штоков и шпинделей арматуры
Оценка работоспособности соединений стали 08Х18НЮТ, паянных припоем ПЖК-1000
Пульсации температур в приводах СУЗ
Результаты натурных испытаний гидротурбины ГЭС Мактаквак
Определение расхода с помощью аппарата Гибсона
Комплексная автоматизация испытаний приводов СУЗ в условиях серийного производства
Испытания приводов СУЗ в сборе
Испарители мгновенного вскипания к энергоблокам 500 и 800 МВт
О погрешностях измерения рулетками
Новые термокарандаши для контроля температуры при нагреве стальных изделий
Консервация газотурбинной установки ГТН-6 в виде моноблока
Сжигание топлив в кипящем слое
Эксплуатационные испытания котла
Эффективность сжигания топлива в кипящем слое
Дмитрий Гаврилович Кузнецов
В семье единой
Из опыта патентно-лицензионной работы
Изобретательская и патентно-лицензионная работа в ВПТИэнергомаше

Влияние термомеханических режимов обработки биметалла на диффузионную активность углерода

При изготовлении сосудов атомных энергетических установок (АЭУ) из биметаллических заготовок их детали подвергаются горячему деформированию и последующим термическим обработкам при температурах от 600 до 1200 °С, общая продолжительность нагревов составляет 50... 60 ч.
Большой интерес у исследователей вызывает проблема влияния пластической деформации на подвижность атомов (в частности углерода) в металлах и сплавах. В большинстве работ получены экспериментальные данные, свидетельствующие об увеличении диффузионной подвижности углерода при пластическом деформировании образцов. Например, в литературе показано, что при горячем деформировании процессы диффузии ускоряются. Однако в работает указывается на снижение диффузии углерода по мере увеличения пластической деформации. Изучение диффузионных процессов в зависимости от величины горячей пластической деформации и последующих термических обработок оказывается необходимым для выявления условий обработки, создающих минимальное науглероживание, и для определения толщин плакирующего слоя, обеспечивающего коррозионную стойкость.
Для исследования влияния пластической деформации на диффузионную активность углерода биметаллические образцы, полученные сваркой взрывом, из стали марки 22К + 08Х18Н10Т с толщиной плакирующего слоя 3 мм нагревали до температуры 1200 °С с выдержкой 1 ч и деформировали их на прессе осадкой в плоских бойках со степенями пластической деформации 20, 35, 50, 70 и 90 %. Деформированные образцы термически обрабатывали при следующих температурах и временах выдержки.
Методом послойного анализа на эмиссионном квантометре АКЬ-31000 определяли величину науглероженной зоны в образцах, нагретых до температуры 1200 °С (выдержка 1 ч) и деформированных при этой температуре, затем измеряли величину этой зоны на образцах, термообработанных по указанным режимам, и вычисляли прирост науглероженной зоны Д=5Т — 5д, где 5д — величина зоны науглероживания деформированного и термообработанного образца, мм; 5д — величина зоны науглероживания деформированного образца, мм.
По полученным данным строили графики зависимости прироста науглероженной зоны от степени пластической деформации (рис. 1). Анализ построенных графиков показал, что величина горячей пластической деформации биметалла по-разному влияет на изменение величины науглероженной зоны в аустенитной стали после термической обработки.
При нагреве до температуры 600 °С с выдержкой 4 ч величина прироста науглероженной зоны в диапазоне небольших степеней Деформаций достигает 0,05 мм, при увеличении выдержки до 24 ч прирост достигает 0,1 мм и остается примерно на одном уровне до величины пластической деформации, равной 60 и 50 % соответственно. При дальнейшем увеличении пластической деформации прирост уменьшается.
Однако с увеличением выдержки до 100 ч при этой температуре характер влияния пластической деформации на диффузию углерода изменяется. По мере изменения величины пластической деформации до 50 % прирост науглероженной зоны увеличивается и достигает 0,38 мм и при дальнейшем увеличении степени пластической деформации уменьшается (см. рис. 1, а; кривая <?).
При нагреве до температуры 700 °С с выдержками 2, 5, 8 ч прирост науглероженной зоны при степени пластической деформации 20 % соответственно составляет 0,12; 0,16; 0,22 мм и по мере увеличения пластической деформации несколько уменьшается. Прирост науглероженной зоны в образцах, нагретых до 800 °С с выдержками 2, 5, 8 ч, соответственно растет до значений 0,27; 0,30 и 0,36 мм в интервале пластической деформации от 0 до 30 %. С увеличением пластической деформации прирост резко уменьшается.
При нагреве образцов до температуры 900 °С прирост науглероженной зоны во всем изученном диапазоне пластической деформации остается практически постоянным и при выдержках 2; 5; 8 ч соответственно составляет 0,1; 0,2 и 0,3 мм (рис. 1,в). Дальнейшее повышение температуры нагрева приводит к появлению максимума на кривых прироста науглероженной зоны при степенях пластической деформации 40... 50 %.
Нагрев образцов до температуры 1000 °С с выдержками 2; 5 и 8 ч вызывает прирост в точках максимума до величин 0,13; 0,16 и 0,22 мм соответствено. Максимальные значения прироста науглероженной зоны в образцах, нагретых до 1100°С с выдержкой 2 и 5 ч, соответственно составляют 0,53 и 0,63 мм, а нагрев до 1200 °С с выдержкой 5 ч — 0,8 мм (см. рис. 1, г; кривые 4—6).
Проведенные исследования показывают, что пластическая деформация по-разному влияет на прирост науглероженной зоны в зависимости от температуры нагрева (рис. 2). По-видимому, это связано со многими факторами, происходящими при нагреве биметалла — изменением фазового состава, образованием и растворением карбидов, различием коэффициентов диффузии углерода в а- и у- железе ид.
Уменьшение прироста науглероженной зоны в интервале температур 900... 1000 °С, вероятно, связано с интенсивным растворением карбидов, повышающим активность углерода в науглероженном слое, что препятствует дальнейшему притоку углерода из основного металла.
Таким образом, при проектировании и разработке технологии изготовления сосудов АЭУ, свариваемых из биметаллических заготовок, подверженных горячему деформированию, следует учитывать величину прироста науглероженной зоны, появляющейся при последующих термических обработках.
Выводы
1. При нагреве деформированных биметаллических заготовок до температур ниже точки ЛСз происходит замедление прироста науглероженной зоны при степенях пластической деформации более 50... 60 %.
2. Нагрев до температуры 900 °С, незначительно превышающей точку Ас3, не оказывает заметного влияния на диффузию углерода во всем изученном диапазоне пластической деформации.
3.            При нагреве биметаллических заготовок до температур выше точки Ас3 (1000 °С и более) наблюдается максимум увеличении прироста науглероженной зоны при степенях пластической деформации 40 ... 50 %.



 
Яндекс.Метрика