Энергомашиностроение 82г
Метод уравновешивания вращающихся дискретно распределенных масс
Расчет тепловых схем паротурбинных установок
Об экономичности работы ступени центробежного нагнетателя
Коэффициент потерь в рабочем колесе при использовании ВРА
О влиянии сепарирующих устройств
Особенности гидравлических схем
Повышение усталостной прочности
Пути повышения стойкости
Свойства металла двухслойных трубопроводов ДУ 850 и 350
Влияние термомеханических режимов
Влияние режимов термической обработки
Усталостная прочность соединений
Дистанционное исследование металла
Анализ повреждаемости маслоохладителей
Диспетчеризация энергетического хозяйства
Производство и распределения энергоносителей
Проектирование и внедрение средств механизации
Стенд для коррозионных испытаний
Повышение экономичности тягодутьевых машин
Некоторые характеристики работы топок
ВДНХ «Работать эффективно и качественно»
Совещание руководителей экономических служб
Состояние и пути снижения металлоемкости
Устройство для измерения полей температур
Повышение эффективности охлаждения
Экспериментальное исследование виброактивности
Колебаний вала при возникновении автоколебаний
Испытания сотовых уплотнений в воздушной среде
Расчет нестационарных термоупругих напряжений
Влияние тепловой нагрузки
Исследование влияния размеров промежуточных перегородок
О численном расчете гидромеханического клапана
Влияние ребер на жесткость конструкции
Состояние поверхностного слоя стали 06Х12НЗД
Испытание антифрикционных свойств сплавов
Деформация керамических стержней
Расчетный метод определения применимости материалов
Новые оценочные показатели
Социалистическое соревнование
Новое оборудование для изготовления мембранных змеевиков
Автоматизация фото-обработки рентгенограмм
Проблемы коррозионного растрескивания
Сварка трубопроводов из аустенитной нержавеющей стали
Рекомендации по контролю и устранению МКР
На ВДНХ «Новаторы СЭВ81»
Внедрение резьбонарезных головок
Сталь марки ЭП842
Строительство тепловых электрических станций
Устройство для отбраковки и транспортировки шаровых тел
Котел-утилизатор КН-80/40
Основные направления работы отрасли по экономии материальных ресурсов
Применение в конструкциях машин широкополочных балок
Реактивные усилия и расходы при критическом истечении вскипающей воды
Влияние промперегрева на роль ЦВД
Экспериментальная проверка расчета линзовых компенсаторов
Исследование диффузора центробежного двустороннего вентилятора
К расчету опорных подшипников горизонтальных гидротурбин
Использование силицированного графита
Линии изготовления точно-литых деталей
Свойства перлитной стали 15Х1М1ФШ
Исследование газовой атмосферы нагревательной печи
Определение допусков на метрологические характеристики контрольных отражателей
Повышение защитных свойств стекло-эмалей
Исследование плотности разъемных и сварных соединений
Испытания изделий на герметичность
Исследования гелиевой плотности фланцевых соединений
Турбостроители соревнуются за экономию топливно-энергетических и материальных ресурсов
Применение ГТЭ-150 в энергетике
Введение в эксплуатацию гидротурбин диагонального типа
Комплект измерительной системы частоты вращения ротора турбины
Преобразователь частоты ДУС-1
Леонид Александрович Шубенко-Шубин
Особенности освоения микропроцессорных средств в энергомашиностроении
Крупнейшие гидромашины насосотурбинных агрегатов зарубежных ГАЭС
Насосо-турбинный гидроагрегат ГАЭС Горнберг
Конструкция многоступенчатого лабиринтного кольцевого уплотнения
Научно-техническое творчество молодежи
Изобретательство и рационализация — резерв экономии
Изменение технологического процесса обработки ковочных и обрезных штампов
Использование показателя патентной защиты
Оценка технического уровня и качества нового изделия
Особенности и порядок расчета патентно-правового показателя
Пути экономии электроэнергии при сварке на Атоммаше
Потребление электроэнергии при сварке отдельных узлов первых корпусов
Внедрения техники ИК-электро-нагрева
Пора технической зрелости
Математическая модель и алгоритмы решения программного комплекса
Разработка и исследование трансзвуковой компрессорной ступени
Интенсификация теплообмена в трубе переменного сечения
Влияние водно-химических факторов на повышение надежности ПВД
Зависимость кинетики распада молекул
Совершенствование водно-химического режима энергоблоков
Снижение средней скорости воды в трубной системе ПВД
Состояние и перспективы производства мембранных поверхностей нагрева котлов
Технологичность конструкций роторов с верховой посадкой лопаток
Предложения по совершенствованию технологии облопачивания ЦКР с ВПЛ
Интенсификация режимов предварительной термической обработки поковок
Технология восстановления и упрочнения штоков и шпинделей арматуры
Оценка работоспособности соединений стали 08Х18НЮТ, паянных припоем ПЖК-1000
Пульсации температур в приводах СУЗ
Результаты натурных испытаний гидротурбины ГЭС Мактаквак
Определение расхода с помощью аппарата Гибсона
Комплексная автоматизация испытаний приводов СУЗ в условиях серийного производства
Испытания приводов СУЗ в сборе
Испарители мгновенного вскипания к энергоблокам 500 и 800 МВт
О погрешностях измерения рулетками
Новые термокарандаши для контроля температуры при нагреве стальных изделий
Консервация газотурбинной установки ГТН-6 в виде моноблока
Сжигание топлив в кипящем слое
Эксплуатационные испытания котла
Эффективность сжигания топлива в кипящем слое
Дмитрий Гаврилович Кузнецов
В семье единой
Из опыта патентно-лицензионной работы
Изобретательская и патентно-лицензионная работа в ВПТИэнергомаше

Повышение эффективности охлаждения пламенных труб - газотурбинных камер сгорания

Прежде всего, более рациональное исполнение обдува путем уменьшения 50 и увеличения Л. О влиянии 50 говорилось ранее. Интенсификация теплообмена, наблюдающаяся при увеличении к, связана с влиянием турбулентности, которая возрастает в струе по мере удаления от ее устья по закону, близкому к зависимости
Кроме того, при этом возрастает интенсивность вихревых циркуляционных течений в межструйных полостях.
При таком исполнении, как видно из рис. 3, стенка, обдуваемая системой импактных струй, даже в более тяжелых условиях, чем условия, указанные в работе, может иметь более низкие значения температуры (кривая /).
Приведенная здесь кривая 1 относится к случаю выполнения пламенной трубы с такими же сбросами воздуха, как и в [1], следовательно, продольное течение воздушного потока в щели между пламенной трубой н перфорированным экраном незначительно. Вместе с тем, исследования показывают, что струйный обдув, разрушая нагретый пограничный слой, способен существенно интенсифицировать конвективный теплосъем, осуществляемый обычной продольной продувкой кольцевого канала воздухом. Результат такого комбинированного обдува изображен на рис. 3, кривая 2. Как видно, его эффективность увеличивается по ходу воздуха в щели (воздух сбрасывается в смеситель камеры сгорания), т. е. целесообразно организовать течение в щели в направлении увеличивающихся тепловых потоков к стенкам.
Следует иметь в виду, что односторонняя эвакуация воздуха и щели, сопровождающаяся постепенным нарастанием скорости продольного течения, хотя и интенсифицирует обусловленный этим течением теплосъем,

но создает вероятность некоторого сноса обдувочных струй и, следовательно, уменьшения угла их атаки, что уменьшает величину множителя при числе и может снизить эффективность струйного охлаждения.
Уменьшить вероятность такого сноса струй можно, придавая отверстиям нарастающий по потоку диаметр (и шаг). Полученные при такой организации обдува температуры стенок пламенной трубы и перфорированного экрана одной из опытных камер сгорания приведены на рис. 4, а. Как видно, при всех подогревах в камере они имеют очень умеренные значения. Что же касается температуры перфорированного экрана, то она превышает температуру поступающего в камеру воздуха всего на 60 ... 70 С.
Возвращаясь к предлагаемой в схеме камеры со сбросом охлаждающего (отработанного) воздуха в полость пламенной трубы, следует заметить, что и этот сброс (либо часть его) могут быть организованы значительно более рациональным образом. Примером тому может служить конструкция, изображенная на рис. 5 (отработана в процессе совместных исследований КПИ и ЛМЗ). Сброс воздуха в этом случае осуществляется через систему относительно  мелких отверстий З-т-4 мм), суммарное проходное сечение которых в 2—3 раза превышает проходное сечение перфорированного экрана.
При таком соотношении проходных сечений расход охлаждающего воздуха дозируется перфорацией экрана, на ней же срабатывается и большая часть существующего иа стенках пламенной трубы перепада давления. Благодаря последнему, воздух поступает в пламенную трубу с малой скоростью и, следовательно, с малой глубиной проникновения в поток, что позволяет создать устойчивую воздушно-заградительную завесу вдоль внутренней поверхности стенок пламенной трубы.
Эффективность этой завесы возрастает при уменьшении диаметра струй и увеличении их числа. При этом не исключена возможность возрастания тепла с кромок многочисленных отверстий.
На рис. 5, б обращает на себя внимание чрезвычайно низкий уровень температуры стенок, даже при ах1 что свидетельствует о высокой эффективности реальной в данном случае комбинации интенсивного внешнего обдува пламенной трубы с устойчивой воздух заградительной завесой.
Это позволяет существенно уменьшить расход к духа на охлаждение стенок. В работе расхода снижали путем уменьшения проходного сечения экрана при неизменной перфорации пламени трубы. Как видно из рис. 5, в, более чем восьмикратно уменьшение проходного сечения перфорации экрана (по сравнению с исходным) не вывело температуру с нок пламенной трубы за пределы допускаемых зна иий. Даже при удельном расходе охлаждающего в духа около 2-10~6 кг/(с-м2*Па) (менее 6 % от общ. расхода) температура стенок не превышала 700 °С.
Как видно из рис. 2, по своей эффективности и экономичности охлаждение с применением двустенной пламенной трубы приближается к охлаждению, но значительно дешевле и т» нелогичнее его, кроме того, этот способ охлажден можно с успехом использовать при повышенной запыленности воздуха.
Этот способ охлаждения как наиболее эффективный рекомендован ЦКТИ для использования в камерах сгорания парогазовых установок ПГУ-120 (I ЛГЭС) ПГУ-200-750 (Невинномысская ГРЭС), работающих исключительно тяжелых условиях [9]. На установке ПГУ-200 пламенная труба выполнена в виде набора двенадцати коробчатых перфорированных сегменте
Двустенные пламенные трубы установок ГТ-25-7) и ГТН-9-750, изготовленных в ПО «Ленинградский металлический завод», выполнены в виде сплошных кольцевых обечаек, но внутренняя их стенка представляя собой гофрированную поверхность. Как вид! из рис. 2, это не повлияло на эффективность охлажден» этих труб.
Во всех случаях можно значительно уменьшить расход дорогостоящих жаропрочных сталей на изготовление пламенных труб такого типа (таблица), так как внутренняя стенка (собственно пламенная труба) не несет нагрузок, а экран, температура которого мало отличается от температуры воздуха, можно изготовить из перлитных сталей.



 
Яндекс.Метрика