Энергомашиностроение 82г
Метод уравновешивания вращающихся дискретно распределенных масс
Расчет тепловых схем паротурбинных установок
Об экономичности работы ступени центробежного нагнетателя
Коэффициент потерь в рабочем колесе при использовании ВРА
О влиянии сепарирующих устройств
Особенности гидравлических схем
Повышение усталостной прочности
Пути повышения стойкости
Свойства металла двухслойных трубопроводов ДУ 850 и 350
Влияние термомеханических режимов
Влияние режимов термической обработки
Усталостная прочность соединений
Дистанционное исследование металла
Анализ повреждаемости маслоохладителей
Диспетчеризация энергетического хозяйства
Производство и распределения энергоносителей
Проектирование и внедрение средств механизации
Стенд для коррозионных испытаний
Повышение экономичности тягодутьевых машин
Некоторые характеристики работы топок
ВДНХ «Работать эффективно и качественно»
Совещание руководителей экономических служб
Состояние и пути снижения металлоемкости
Устройство для измерения полей температур
Повышение эффективности охлаждения
Экспериментальное исследование виброактивности
Колебаний вала при возникновении автоколебаний
Испытания сотовых уплотнений в воздушной среде
Расчет нестационарных термоупругих напряжений
Влияние тепловой нагрузки
Исследование влияния размеров промежуточных перегородок
О численном расчете гидромеханического клапана
Влияние ребер на жесткость конструкции
Состояние поверхностного слоя стали 06Х12НЗД
Испытание антифрикционных свойств сплавов
Деформация керамических стержней
Расчетный метод определения применимости материалов
Новые оценочные показатели
Социалистическое соревнование
Новое оборудование для изготовления мембранных змеевиков
Автоматизация фото-обработки рентгенограмм
Проблемы коррозионного растрескивания
Сварка трубопроводов из аустенитной нержавеющей стали
Рекомендации по контролю и устранению МКР
На ВДНХ «Новаторы СЭВ81»
Внедрение резьбонарезных головок
Сталь марки ЭП842
Строительство тепловых электрических станций
Устройство для отбраковки и транспортировки шаровых тел
Котел-утилизатор КН-80/40
Основные направления работы отрасли по экономии материальных ресурсов
Применение в конструкциях машин широкополочных балок
Реактивные усилия и расходы при критическом истечении вскипающей воды
Влияние промперегрева на роль ЦВД
Экспериментальная проверка расчета линзовых компенсаторов
Исследование диффузора центробежного двустороннего вентилятора
К расчету опорных подшипников горизонтальных гидротурбин
Использование силицированного графита
Линии изготовления точно-литых деталей
Свойства перлитной стали 15Х1М1ФШ
Исследование газовой атмосферы нагревательной печи
Определение допусков на метрологические характеристики контрольных отражателей
Повышение защитных свойств стекло-эмалей
Исследование плотности разъемных и сварных соединений
Испытания изделий на герметичность
Исследования гелиевой плотности фланцевых соединений
Турбостроители соревнуются за экономию топливно-энергетических и материальных ресурсов
Применение ГТЭ-150 в энергетике
Введение в эксплуатацию гидротурбин диагонального типа
Комплект измерительной системы частоты вращения ротора турбины
Преобразователь частоты ДУС-1
Леонид Александрович Шубенко-Шубин
Особенности освоения микропроцессорных средств в энергомашиностроении
Крупнейшие гидромашины насосотурбинных агрегатов зарубежных ГАЭС
Насосо-турбинный гидроагрегат ГАЭС Горнберг
Конструкция многоступенчатого лабиринтного кольцевого уплотнения
Научно-техническое творчество молодежи
Изобретательство и рационализация — резерв экономии
Изменение технологического процесса обработки ковочных и обрезных штампов
Использование показателя патентной защиты
Оценка технического уровня и качества нового изделия
Особенности и порядок расчета патентно-правового показателя
Пути экономии электроэнергии при сварке на Атоммаше
Потребление электроэнергии при сварке отдельных узлов первых корпусов
Внедрения техники ИК-электро-нагрева
Пора технической зрелости
Математическая модель и алгоритмы решения программного комплекса
Разработка и исследование трансзвуковой компрессорной ступени
Интенсификация теплообмена в трубе переменного сечения
Влияние водно-химических факторов на повышение надежности ПВД
Зависимость кинетики распада молекул
Совершенствование водно-химического режима энергоблоков
Снижение средней скорости воды в трубной системе ПВД
Состояние и перспективы производства мембранных поверхностей нагрева котлов
Технологичность конструкций роторов с верховой посадкой лопаток
Предложения по совершенствованию технологии облопачивания ЦКР с ВПЛ
Интенсификация режимов предварительной термической обработки поковок
Технология восстановления и упрочнения штоков и шпинделей арматуры
Оценка работоспособности соединений стали 08Х18НЮТ, паянных припоем ПЖК-1000
Пульсации температур в приводах СУЗ
Результаты натурных испытаний гидротурбины ГЭС Мактаквак
Определение расхода с помощью аппарата Гибсона
Комплексная автоматизация испытаний приводов СУЗ в условиях серийного производства
Испытания приводов СУЗ в сборе
Испарители мгновенного вскипания к энергоблокам 500 и 800 МВт
О погрешностях измерения рулетками
Новые термокарандаши для контроля температуры при нагреве стальных изделий
Консервация газотурбинной установки ГТН-6 в виде моноблока
Сжигание топлив в кипящем слое
Эксплуатационные испытания котла
Эффективность сжигания топлива в кипящем слое
Дмитрий Гаврилович Кузнецов
В семье единой
Из опыта патентно-лицензионной работы
Изобретательская и патентно-лицензионная работа в ВПТИэнергомаше

Свойства металла двухслойных трубопроводов ДУ 850 и 350

Благоприятное влияние на сопротивление хрупкому разрушению стали 10ГН2МФА оказывает увеличение скорости охлаждения после аустенизации. Особенно подвержена этому влиянию сталь пониженного легирования с содержанием никеля 2 %.
Исследование металла штампованных колен показало, что замена нормализации с охлаждением на воздухе закалкой с охлаждением в воде (масле) приводит к повышению ударной вязкости, особенно при отрицательных температурах. При температуре —20 °С после нормализации ан (КСУ) составляла 300 ... 800 кДж/м2^ а после Закалки — 500 ... 1100 кДж/м2 (см. табл. 2, режимы 5 и 7) при практически неизменных прочностных (<7в и а0>2) и пластических (6, ф) свойствах.
Наблюдаемое повышение ударной вязкости при увеличении скорости охлаждения после аустенизации связано, по нашему мнению, с увеличением степени дисперсности карбидов и более тонким строением-структуры бейнита и соответствует особенностям распада аустенита этой стали (см. рис. 1).
Однако надо отметить, что в условиях производства? при изготовлении штатных отводов применение закалки вместо нормализации не улучшило значений критической температуры хрупкости (гК()=20 °С), хотя; ударная вязкость при нормальной температуре И1 при 1=—20 °С повысилась до требований ТУ (см_ табл. 2, режимы 8 и 9).
Только применение двойной термообработки по режиму: нормализация 900 ... 920 °С, закалка 900 ... 920 С, вода (масло), отпуск 650 ... 670 °С, 8 ... 10 ч (если температура нагрева под штамповку не превышала 1050... 1100 °С) обеспечило формирование высокодисперсной, однородной, мелкозернистой, с тонким строением границ зерен структуры (см. рис. 2), следствием чего явилось высокое сопротивление металла хрупкому разрушению при ударных нагрузках, характеризуемое величиной *к0=— 50 °С.
В качестве критической температуры хрупкости ?к0 при динамическом нагружении принимали такую температуру, которой соответствовали средние значения ударной вязкости (в зависимости от фактической величины предела текучести при нормальной температуре), приведенные в табл. 3.
Кроме того, при температуре (= +30°С в структуре излома ударных образцов доля вязкой составляющей должна составлять не менее 50 %.
Существенное влияние на служебные свойства стали 10ГН2МФА также оказывают температура и длительность отпуска. При этом с возрастанием температуры и длительности отпуска прочностные свойства понижаются, а ударная вязкость ан увеличивается.
Аналогичные результаты были получены при исследовании металла колен Ду850, изготовленных из стали с пониженным содержанием легирующих элементов. При увеличении температуры отпуска с 620 до 670 °С при длительности 8 ... 10 ч ударная вязкость возрастает от 100 ... 800 до 1200 ... 2000 кДж/м2, что указывает на необходимость тщательного регламентирования режима отпуска изделий на стали ЮГН2МФА.
Существенные изменения наблюдались в переходной зоне биметаллического соединения при варьировании режима термообработки труб.
Так, после режима в плакирующем слое труб Ду350 у зоны сплавления наблюдалась узкая полоска с повышенной (до 380 Гц) твердостью, явившаяся, по нашему мнению, очагом разрушения биметаллических образцов при их испытании на изгиб. Анализ микроструктуры и микро-твердости указывает на процесс науглероживания приграничной полосы плакирующего слоя за счет обеднения углеродом основного металла при термообработке по режиму: нормализация 950 ... 980 °С, 2 ч, отпуск 620 *С, 2 ч. После термообработки по режиму: нормализация 900 ... 920 °С, 30 мин, отпуск 670 °С, 10 ч различие в микро-твердости науглероженной и обезуглероженной зоны нивелируется, микро-твердость у границы раздела снижается до 320 ... 340Гц и деформационная способность биметаллического соединения увеличивается. Биметаллические образцы были изогнуты на угол 180° без следов разрушения металла.
Важно подчеркнуть также, что плакирующий слой после всех исследованных режимов термообработки выдержал испытания на устойчивость против МКК по методу АМ ГОСТ 6032—75, что, в свою очередь подтверждает возможность использования этих режимов для термообработки биметаллических изделий из стали марок 10ГН2МФА + Св-08Х19Н10Г2Б (08Х18Н10Т).
Сопоставление температурной зависимости ударной вязкости металла труб Ду350 и колен Ду850, приведенной на рис. 5, приводит к выводу о весьма значительном влиянии на сопротивление хрупкому разрушению исходной частоты металла, т. е. степени загрязненности его вредными примесями и неметаллическими включениями. При одинаковых режимах термической обработки металл отводов Ду850 более чистый по содержанию серы, фосфора и неметаллических включений имеет существенно более высокие значения ударной вязкости в широком диапазоне температур, включая температуры до —70 °С, вследствие чего критическая температура хрупкости его находится в районе низких отрицательных температур (*к0— = —50 °С) по сравнению с металлом труб Ду300... 350 обычной чистоты, критическая температура хрупкости которого (к0——10 °С.
Столь же значительное различие в хрупкой прочности стали 10ГН2МФА с различной степенью загрязненности вредными примесями и неметаллическими включениями показали испытания образцов с острым У-образным надрезом при статическом нагружении и изучении «вязкости разрушения» материала, которая определялась величиной коэффициента интенсивности напряжения Кгс.
За критическую температуру хрупкости при испытаниях со статическим нагружением Кс принимается температура, при которой мгновенное падение (срыв) нагрузки на диаграмме записи в координатах «нагрузка — перемещение» составляет более V3 максимальной величины нагрузки. Метод определения коэффициента К1с изложен авторами ранее. Исследование показало, что если металл отводов Ду 850 с пониженным содержанием вредных примесей и неметаллических включений имеет критическую температуру хрупкости при статическом нагружении кс=—130 °С, то более загрязненный металл труб Ду 300... 350 имеет величину —25 °С. Эти результаты были подтверждены при изучении вязкости разрушения стали 10ГН2МФА.
Диаграмма вязкости разрушения исследованных материалов приведена на рис. 6. Можно видеть, что металл труб Ду300 ... 350 с содержанием неметаллических включений 3 балла при одинаковых условиях термической обработки имеет /с-интеграл в точке А, явный 0,054 МН/м, Кгс при этом составляет 12 МН/м3/2, в то время как металл отводов Ду 850 с содержанием неметаллических включений, не превышающим 1-го балла шкалы ГОСТ 1778—70, имеет ./0-интеграл, равный 0,27 МН/м, и соответственно К1С 250 МН/м2.
Выводы
1. Термическая обработка и степень чистоты металла изделий из стали 10ГН2МФА оказывают существенное влияние на сопротивление хрупкому разрушению. При соответствующей термической обработке и понижении содержания вредных примесей вязкость разрушения и критическая температура хрупкости при динамическом и статическом нагружении образцов с острым надрезом может быть повышена более чем в 2 раза.
2. Оптимальными температурами нагрева биметаллических заготовок из стали марок 10ГН2МФА + + Св-08Х19Н10Г2Б (08Х18Н10Т) под штамповку являются температуры 1050 ... 1100 °С (с выдержкой не более 1 ч); под закалку — температуры 900 ... 920 °С (2 ч). Повышение температуры иагрева выше указанных пределов способствует росту зерна и увеличивает склонность стали 10ГН2МФА к хрупкому разрушению. При использовании стали с пониженным содержанием легирующих элементов (с содержанием никеля^ 2,0 %) для получения высоких и стабильных значений ударной вязкости при комнатной и особенно при отрицательных температурах следует проводить двойную аустенизацию с применением ускоренного охлаждения в воде или масле по режиму: нормализация 900... 920 °С, охлаждение на воздухе; закалка 900... 920 °С, охлаждение в воде (масле). Необходимо также строго регламентировать режим отпуска стали. Рекомендуемый интервал температур 650... 670 °С, времени — 8 ... 10 ч.
3. При рекомендуемых режимах нагрева биметаллических заготовок, труб и отводов из стали марок 10ГН2МФА + Св-08Х19Н10Г2Б (08Х18Н10Т) не снижаются качество биметаллического соединения и стойкость плакирующего слоя против межкристаллитной коррозии.



 
Яндекс.Метрика