Энергомашиностроение 82г
Метод уравновешивания вращающихся дискретно распределенных масс
Расчет тепловых схем паротурбинных установок
Об экономичности работы ступени центробежного нагнетателя
Коэффициент потерь в рабочем колесе при использовании ВРА
О влиянии сепарирующих устройств
Особенности гидравлических схем
Повышение усталостной прочности
Пути повышения стойкости
Свойства металла двухслойных трубопроводов ДУ 850 и 350
Влияние термомеханических режимов
Влияние режимов термической обработки
Усталостная прочность соединений
Дистанционное исследование металла
Анализ повреждаемости маслоохладителей
Диспетчеризация энергетического хозяйства
Производство и распределения энергоносителей
Проектирование и внедрение средств механизации
Стенд для коррозионных испытаний
Повышение экономичности тягодутьевых машин
Некоторые характеристики работы топок
ВДНХ «Работать эффективно и качественно»
Совещание руководителей экономических служб
Состояние и пути снижения металлоемкости
Устройство для измерения полей температур
Повышение эффективности охлаждения
Экспериментальное исследование виброактивности
Колебаний вала при возникновении автоколебаний
Испытания сотовых уплотнений в воздушной среде
Расчет нестационарных термоупругих напряжений
Влияние тепловой нагрузки
Исследование влияния размеров промежуточных перегородок
О численном расчете гидромеханического клапана
Влияние ребер на жесткость конструкции
Состояние поверхностного слоя стали 06Х12НЗД
Испытание антифрикционных свойств сплавов
Деформация керамических стержней
Расчетный метод определения применимости материалов
Новые оценочные показатели
Социалистическое соревнование
Новое оборудование для изготовления мембранных змеевиков
Автоматизация фото-обработки рентгенограмм
Проблемы коррозионного растрескивания
Сварка трубопроводов из аустенитной нержавеющей стали
Рекомендации по контролю и устранению МКР
На ВДНХ «Новаторы СЭВ81»
Внедрение резьбонарезных головок
Сталь марки ЭП842
Строительство тепловых электрических станций
Устройство для отбраковки и транспортировки шаровых тел
Котел-утилизатор КН-80/40
Основные направления работы отрасли по экономии материальных ресурсов
Применение в конструкциях машин широкополочных балок
Реактивные усилия и расходы при критическом истечении вскипающей воды
Влияние промперегрева на роль ЦВД
Экспериментальная проверка расчета линзовых компенсаторов
Исследование диффузора центробежного двустороннего вентилятора
К расчету опорных подшипников горизонтальных гидротурбин
Использование силицированного графита
Линии изготовления точно-литых деталей
Свойства перлитной стали 15Х1М1ФШ
Исследование газовой атмосферы нагревательной печи
Определение допусков на метрологические характеристики контрольных отражателей
Повышение защитных свойств стекло-эмалей
Исследование плотности разъемных и сварных соединений
Испытания изделий на герметичность
Исследования гелиевой плотности фланцевых соединений
Турбостроители соревнуются за экономию топливно-энергетических и материальных ресурсов
Применение ГТЭ-150 в энергетике
Введение в эксплуатацию гидротурбин диагонального типа
Комплект измерительной системы частоты вращения ротора турбины
Преобразователь частоты ДУС-1
Леонид Александрович Шубенко-Шубин
Особенности освоения микропроцессорных средств в энергомашиностроении
Крупнейшие гидромашины насосотурбинных агрегатов зарубежных ГАЭС
Насосо-турбинный гидроагрегат ГАЭС Горнберг
Конструкция многоступенчатого лабиринтного кольцевого уплотнения
Научно-техническое творчество молодежи
Изобретательство и рационализация — резерв экономии
Изменение технологического процесса обработки ковочных и обрезных штампов
Использование показателя патентной защиты
Оценка технического уровня и качества нового изделия
Особенности и порядок расчета патентно-правового показателя
Пути экономии электроэнергии при сварке на Атоммаше
Потребление электроэнергии при сварке отдельных узлов первых корпусов
Внедрения техники ИК-электро-нагрева
Пора технической зрелости
Математическая модель и алгоритмы решения программного комплекса
Разработка и исследование трансзвуковой компрессорной ступени
Интенсификация теплообмена в трубе переменного сечения
Влияние водно-химических факторов на повышение надежности ПВД
Зависимость кинетики распада молекул
Совершенствование водно-химического режима энергоблоков
Снижение средней скорости воды в трубной системе ПВД
Состояние и перспективы производства мембранных поверхностей нагрева котлов
Технологичность конструкций роторов с верховой посадкой лопаток
Предложения по совершенствованию технологии облопачивания ЦКР с ВПЛ
Интенсификация режимов предварительной термической обработки поковок
Технология восстановления и упрочнения штоков и шпинделей арматуры
Оценка работоспособности соединений стали 08Х18НЮТ, паянных припоем ПЖК-1000
Пульсации температур в приводах СУЗ
Результаты натурных испытаний гидротурбины ГЭС Мактаквак
Определение расхода с помощью аппарата Гибсона
Комплексная автоматизация испытаний приводов СУЗ в условиях серийного производства
Испытания приводов СУЗ в сборе
Испарители мгновенного вскипания к энергоблокам 500 и 800 МВт
О погрешностях измерения рулетками
Новые термокарандаши для контроля температуры при нагреве стальных изделий
Консервация газотурбинной установки ГТН-6 в виде моноблока
Сжигание топлив в кипящем слое
Эксплуатационные испытания котла
Эффективность сжигания топлива в кипящем слое
Дмитрий Гаврилович Кузнецов
В семье единой
Из опыта патентно-лицензионной работы
Изобретательская и патентно-лицензионная работа в ВПТИэнергомаше

Коэффициент потерь в рабочем колесе при использовании ВРА

Приращение коэффициента потерь в рабочем колесе при использовании ВРА можно представить суммой двух составляющих: первая из которых характеризует потери от ударного натекания при средне-интегральном угле атаки, а вторая — потери от окружной и радиальной неравномерности потока на входе в колесо. Лучшим будет аппарат, обеспечивающий наименьшую неравномерность при заданном значении угла /.
Прежде чем перейти к анализу экспериментальных данных по регулируемой ступени, обратимся к представленным иа рис. 2 результатам статических продувок аппаратов совместно с входным участком, под которым, понимается часть проточной части между выходным фронтом решетки ВРА (сечение а—а) и входным фронтом решетки рабочего колеса (сечение 1—1). Аппараты и режимы их испытаний в ступени и на статической модели были идентичны. Надлежащим выбором измерительных сечений для траверсирования удалось расчленить потери энергии в аппарате и во входном участке. Коэффициент потерь в решетке ВРА-О с увеличением угла поворота лопаток 0 растет из-за потерь на удар при натекании на входные кромки и стеснения в центральной части аппарата, в то время как для двух других ВРА он остается постоянным благодаря наличию предкрылка в ВРА-Ц и очень малой скорости натекания во ВРА-Р.
Изменение коэффициента потерь вдоль длины входного участка для значения угла 0—45° приведено на рис. 2, б. Характерно увеличение потерь на участках, где поток совершает поворот от радиального направления к осевому и наоборот. Эти результаты с учетом данных работы [2] позволяют утверждать, что наиболее рациональной является конструкция осевого аппарата с предкрылками и втулкой малого диаметра.
В литературе известны данные по углу отставания потока в решетках ВРА. Для рассматриваемых ВРА эмпирические зависимости средне-интегральных углов от 0 приведены в работе [1 ]. Надежных сведений об изменении закрутки между сечениями а—а и 1—1 не имеется. Рис. 2, в иллюстрирует такое изменение ба=а—а для трех типов ВРА при 0=45°. Для значений 0<с45° следует принимать ба пропорционально величине 0.
Используем данные статических продувок для качественного и количественного анализа работы ступени.
Суммарную долю потерь в ступени с ВРА экспериментально можно определить как разность КПД ступени с ВРА и без него.Точки пересечения кривых с осью ординат характеризуют потер;: собственно в аппарате и входном участке. Наибольшая их величина — около 5 % — приходится на ВРА-Ц. По данным статических продувок коэффициент суммарных потерь  при 0=0 наибольший для ВРА-Ц; для двух других аппаратов значения $ близки между собой и существенно меньшие, чем в первом случае. Если учесть еще и более высокий уровень скорости на входе в ВРА-Ц, то указанная разница в КПД становится вполне объяснимой. Используя данные по коэффициентам потерь (см. рис. 2, а), можно определить долю КПД ступени, теряемую на участке от входного сечения (0—0) до входа в рабочее колесо и на каждом из элементов, по формуле в которую вместо подставляют, соответственно, Свра и Сву.
При регулировании ступени (0^0) взаимосвязь потерь на элементах ступени с ее КПД становится менее явной. Для ступеней рассматриваемого типа оптимальная производительность определяется минимальными потерями в рабочем колесе, что соответствует небольшим положительным или близким к нулю углам атаки. При наложении закрутки на входе каждому значению угла потока аг (или углу 0) соответствует единственное значение расхода, при котором 1=0, вытекающее из рассмотрения треугольников скоростей для безударного натекания на входе: по характеристике, т. е. условие 1=0 (или близкое) не определяет оптимальный режим ступени при регулировании посредством ВРА. Действительно, расчет углов атаки I по опытным значениям ф27П с использованием данных статических продувок по углу ах (с учетом раскрутки ба) показывает, что безударное натекание имеет место лишь в интервале —15°^0^15°, с дальнейшим поворотом лопаток величина угла I достигает значений 20° и более. Это результат рассогласования работы колеса и БлД. Изменение характеристики рабочего колеса при регулировании посредством ВРА эквивалентно переносу ее вдоль оси на некоторую величину Дф до достижения безударного входа потока. БлД же рассчитан на определенную производительность ф2р (при 0=0°).
Потери в РК и БлД в функции от ф2 представляют собой параболические зависимости со смещенными на величину Дф осями. Их сумма есть также парабола. В зависимости от соотношения абсолютных величин потерь и крутизны ветвей неравнобочных парабол точка минимума суммарных потерь находится внутри интервала ф2р± Дф и определяет режим максимального КПД ступени при заданном положении лопаток ВРА.
Из треугольников скоростей также следует, что поворот лопаток в направлении вращения колеса и против него на одинаковый угол вызывает несимметричное изменение векторов с1г и относительно исходного положения при 0=0.
При одном и том же значении угла 0 величина смещения характеристики различна для каждого аппарата (см. таблицу). Это происходит потому, что углы аг> значит, и рх отличны и достигается различный эффект регулирования. Поэтому сравнение эффективности различных ВРА при одинаковых углах 0 не корректно. Правильнее сравнивать ступени при одинаковых среднеинтегральных углах а1СР во входном сечении колеса. В зависимости от диапазона изменения числа МШ1 его влиянием можно либо пренебречь, что и сделано в последующих рассуждениях, либо произвести приведение данных, например, по известной формуле.
При небольшом отличии степеней окружной и радиальной неравномерностей потока за каждым из ВРА такое сравнение носит универсальный характер, поэтому становится логичным характер изменения максимального КПД ступени Дт1==т)—т)0 (т)0—КПД ступени без ВРА) на рис. 3: ВРА-Р обеспечивает наибольшую закрутку потока, и КПД изменяется наиболее резко; для ВРА-0, характерна обратная картина. Во всех случаях максимальный КПД имеет место при 0=15...30°, что соответствует положительным углам атаки 1=5-5-10°.
На рис. 4, а представлено обобщение экспериментальных данных по углу а1СР, подтверждающее правомерность такого сравнения. Потери в БлД находились из уравнения баланса энергии (1): где приближенно принимались Д*1рк=1—'Прк» ПРИ* чем к потерям в рабочем колесе отнесены также дисковые потери и протечки. Потери в тракте ВРА — входной участок Дт)0_1 подсчитывались по формуле (4). Имеющийся разброс экспериментальных точек объясняется влиянием неравномерности потока на входе в колесо.
Некоторое смещение минимума кривой Дт]БлД н сторону отрицательных углов закрутки вызвано тем, что именно при таких углах наблюдается увеличение рас-ходности ступени в среднем на 10 %. Это эквивалентно сужению диффузора при неизменной производительности, что, до известного предела, улучшает течение в БлД.
Из рис. 4 следует, что отличие в КПД ступени с различными ВРА определяется, в основном, только разностью суммарных потерь во входном тракте ступени. Различный характер выпуклости кривых Дл0-1 объясняется взаимодействием двух факторов (4): коэффициентом потерь ? и величиной абсолютной скорости потока на входе, которая зависит от глубины регулирования расхода.
Расходность ступени неизменна лишь при идентичных условиях на входе. Поэтому обобщения расходных характеристик только по параметру сс1Ср недостаточно, так как ВРА имеют различные величины коэффициента расхода и характер их изменения при регулировании (см, рис. 2, г). Это замечание справедливо и для обобщения данных по коэффициенту напора г|эад ступени с различными ВРА (рис. 4, б). Более низкий уровень для ступени с ВРА-Р объясняется тем, что параметры в сечении 0—0 принимались равными атмосферным, в то время как в остальных случаях сечение 0—0 располагалось во входном патрубке, где имело место некоторое дросселирование потока. Во всех опытах наблюдалось изменение напора в полном соответствии с уравнением Эйлера.
Выводы
1. Конструктивный анализ работы ступени с ВРА возможен только на основе детального изучения структуры потока и составляющих потерь на входе в ступень.
2. Результаты статических продувок ВРА могут быть с успехом использованы для количественного анализа работы регулируемой ступени.
3. Предложены способы сравнения эффективности регулирования ступени посредством различных ВРА (по совмещенным характеристикам, по средне-интегральному углу закрутки).
4. Основным резервом увеличения экономичности при регулировании ВРА является обеспечение минимальных потерь не только во ВРА, но и во входном участке ступени, прежде всего на режиме без закрутки потока.
5. Наиболее экономичными следует считать осевые ВРА с малым втулочным отношением, с центральным телом и предкрылками.



 
Яндекс.Метрика