Энергомашиностроение 82г
Метод уравновешивания вращающихся дискретно распределенных масс
Расчет тепловых схем паротурбинных установок
Об экономичности работы ступени центробежного нагнетателя
Коэффициент потерь в рабочем колесе при использовании ВРА
О влиянии сепарирующих устройств
Особенности гидравлических схем
Повышение усталостной прочности
Пути повышения стойкости
Свойства металла двухслойных трубопроводов ДУ 850 и 350
Влияние термомеханических режимов
Влияние режимов термической обработки
Усталостная прочность соединений
Дистанционное исследование металла
Анализ повреждаемости маслоохладителей
Диспетчеризация энергетического хозяйства
Производство и распределения энергоносителей
Проектирование и внедрение средств механизации
Стенд для коррозионных испытаний
Повышение экономичности тягодутьевых машин
Некоторые характеристики работы топок
ВДНХ «Работать эффективно и качественно»
Совещание руководителей экономических служб
Состояние и пути снижения металлоемкости
Устройство для измерения полей температур
Повышение эффективности охлаждения
Экспериментальное исследование виброактивности
Колебаний вала при возникновении автоколебаний
Испытания сотовых уплотнений в воздушной среде
Расчет нестационарных термоупругих напряжений
Влияние тепловой нагрузки
Исследование влияния размеров промежуточных перегородок
О численном расчете гидромеханического клапана
Влияние ребер на жесткость конструкции
Состояние поверхностного слоя стали 06Х12НЗД
Испытание антифрикционных свойств сплавов
Деформация керамических стержней
Расчетный метод определения применимости материалов
Новые оценочные показатели
Социалистическое соревнование
Новое оборудование для изготовления мембранных змеевиков
Автоматизация фото-обработки рентгенограмм
Проблемы коррозионного растрескивания
Сварка трубопроводов из аустенитной нержавеющей стали
Рекомендации по контролю и устранению МКР
На ВДНХ «Новаторы СЭВ81»
Внедрение резьбонарезных головок
Сталь марки ЭП842
Строительство тепловых электрических станций
Устройство для отбраковки и транспортировки шаровых тел
Котел-утилизатор КН-80/40
Основные направления работы отрасли по экономии материальных ресурсов
Применение в конструкциях машин широкополочных балок
Реактивные усилия и расходы при критическом истечении вскипающей воды
Влияние промперегрева на роль ЦВД
Экспериментальная проверка расчета линзовых компенсаторов
Исследование диффузора центробежного двустороннего вентилятора
К расчету опорных подшипников горизонтальных гидротурбин
Использование силицированного графита
Линии изготовления точно-литых деталей
Свойства перлитной стали 15Х1М1ФШ
Исследование газовой атмосферы нагревательной печи
Определение допусков на метрологические характеристики контрольных отражателей
Повышение защитных свойств стекло-эмалей
Исследование плотности разъемных и сварных соединений
Испытания изделий на герметичность
Исследования гелиевой плотности фланцевых соединений
Турбостроители соревнуются за экономию топливно-энергетических и материальных ресурсов
Применение ГТЭ-150 в энергетике
Введение в эксплуатацию гидротурбин диагонального типа
Комплект измерительной системы частоты вращения ротора турбины
Преобразователь частоты ДУС-1
Леонид Александрович Шубенко-Шубин
Особенности освоения микропроцессорных средств в энергомашиностроении
Крупнейшие гидромашины насосотурбинных агрегатов зарубежных ГАЭС
Насосо-турбинный гидроагрегат ГАЭС Горнберг
Конструкция многоступенчатого лабиринтного кольцевого уплотнения
Научно-техническое творчество молодежи
Изобретательство и рационализация — резерв экономии
Изменение технологического процесса обработки ковочных и обрезных штампов
Использование показателя патентной защиты
Оценка технического уровня и качества нового изделия
Особенности и порядок расчета патентно-правового показателя
Пути экономии электроэнергии при сварке на Атоммаше
Потребление электроэнергии при сварке отдельных узлов первых корпусов
Внедрения техники ИК-электро-нагрева
Пора технической зрелости
Математическая модель и алгоритмы решения программного комплекса
Разработка и исследование трансзвуковой компрессорной ступени
Интенсификация теплообмена в трубе переменного сечения
Влияние водно-химических факторов на повышение надежности ПВД
Зависимость кинетики распада молекул
Совершенствование водно-химического режима энергоблоков
Снижение средней скорости воды в трубной системе ПВД
Состояние и перспективы производства мембранных поверхностей нагрева котлов
Технологичность конструкций роторов с верховой посадкой лопаток
Предложения по совершенствованию технологии облопачивания ЦКР с ВПЛ
Интенсификация режимов предварительной термической обработки поковок
Технология восстановления и упрочнения штоков и шпинделей арматуры
Оценка работоспособности соединений стали 08Х18НЮТ, паянных припоем ПЖК-1000
Пульсации температур в приводах СУЗ
Результаты натурных испытаний гидротурбины ГЭС Мактаквак
Определение расхода с помощью аппарата Гибсона
Комплексная автоматизация испытаний приводов СУЗ в условиях серийного производства
Испытания приводов СУЗ в сборе
Испарители мгновенного вскипания к энергоблокам 500 и 800 МВт
О погрешностях измерения рулетками
Новые термокарандаши для контроля температуры при нагреве стальных изделий
Консервация газотурбинной установки ГТН-6 в виде моноблока
Сжигание топлив в кипящем слое
Эксплуатационные испытания котла
Эффективность сжигания топлива в кипящем слое
Дмитрий Гаврилович Кузнецов
В семье единой
Из опыта патентно-лицензионной работы
Изобретательская и патентно-лицензионная работа в ВПТИэнергомаше

Стенд для коррозионных испытаний конструкционных материалов теплообменного оборудования

Коррозионное растрескивание представляет собой сложный процесс разрушения металла, происходящий при одновременном воздействии на него коррозионной среды и растягивающих напряжений. Макроскопическое разрушение при коррозионном растрескивании имеет остро-локализованный хрупкий характер без видимой пластической деформации. Трещина развивается перпендикулярно растягивающим напряжением. Этому виду разрушения, особенно при контакте с водными растворами хлоридов, сильно подвержены аустенитные нержавеющие стали, что, несмотря на хорошие технологические, прочностные и общие коррозионные свойства, существенно ограничивает их применение.
В последние годы коррозионное растрескивание исследуется особенно интенсивно, однако полного понимания сути этого явления еще не достигнуто. В первую очередь это объясняется сложностью процесса, невозможностью выделить при его изучении отдельные факторы в изолированном виде.
Лабораторные исследовательские работы, направленные на изучение коррозионного растрескивания различных марок сталей, ведутся на опытных образцах ускоренными методами и позволяют получить относительные (в сравнении со сталью 08Х18НЮТ) характеристики коррозионной стойкости материалов. Однако такие характеристики могут служить лишь косвенным показателем стойкости материала к хлоридному растрескиванию и не могут с достаточной точностью прогнозировать поведение данной стали в длительных эксплуатационных условиях или на специальных исследовательских стендах с режимами работы, максимально приближенными к условиям эксплуатации.
На ЗиО разработан стенд с целью изучения коррозионной стойкости и выбора материалов для энергетического оборудования АЭС.
Схема коррозионного стенда (рис. 1) состоит из двух самостоятельных контуров с естественной циркуляцией:
контура высокого давления (КВД), где теплоносителем является пар давлением 3,9 МПа и температурой 247 °С, и контура низкого давления (КНД), где рабочей средой является пар низких параметров (/7=0,35 МПа, 1= = 138 °С).
Нагрев рабочей среды КНД до температуры насыщения производится в барботере заводским паром. Следуя далее в межтрубное пространство опытных теплообменников, пар перегревается насыщенным паром высоких параметров КВД, который производится в парогенераторе 1 за счет электро-обогрева через трансформатор 11, и поступает внутрь труб 0 14Х 1,2 опытных теплообменников.
Таким образом, по наружной поверхности труб опытных теплообменников происходит упаривание влаги, содержащейся в паре, что создает условия для концентрирования и отложения хлор-ионов на стенках труб.
Пар КНД используется как рабочая среда для коррозионных испытаний, расход пара определяется расходомерной вставкой 12. Заданная концентрация хлор-ионов в рабочей среде достигается за счет подачи в барботер раствора Г>1аС1 с помощью насоса-дозатора 5 типа НДЮО/63 из бака 6. Кислород в барботер подается из баллона 7 через редуктор типа ДКД8-65 (КБ Д-25 по ГОСТ 6268—68).
Для получения естественной циркуляции в КНД пар из теплообменников поступает в холодильник 4, конденсат возвращается в барботер. В КВД холодильник отсутствует, его роль выполняют опытные теплообменники. Для заполнения обоих контуров конденсатом перед пуском коррозионного стенда используется холодильник 8, после которого предусмотрена система водоподготовки, включающая механический фильтр 9 и ионообменные фильтры.
Стенд рассчитан на одновременное испытание шести— восьми опытных однотрубных теплообменников. Теплообменник представляет собой упрощенный вариант рабочего участка и состоит из разъемного корпуса 1, выполненного из трубы 28Х, имеющего с двух сторон фланцы. Между фланцами 2 и 3 через прокладки зажимается трубная доска с заделанной в нее по заводской технологии трубой 5. Другой конец трубы, проходя через фланцы 6, 7, имеет сальниковое уплотнение 8, обеспечивающее перемещение трубы в осевом направлении, что позволяет получать заданное растягивающее напряжение за счет статической нагрузки с помощью специального нагрузочного рычагового устройства.
Испытуемые опытные теплообменники располагаются вертикально, нагрузочное устройство крепится к нижней сборной камере теплообменников, корпуса теплообменников закреплены неподвижно.
Контроль температуры пара контуров осуществляется термопарами, установленными на входе и выходе опытных теплообменников, с записью их показаний на потенциометре типа ЭПП-09. Давление в контурах контролируется манометрами с одновременной записью показаний на вторичные приборы.
Для обеспечения заданных скоростей пара, которые подбираются близкими к рабочим и обусловливают осаждение хлор-ионов, в КНД производится замер расхода пара. Для избежания дросселирования пара вместо измерительной шайбы используется расходомерная вставка разработанная на заводе.
Уровень конденсата в парогенераторе и барботере регистрируется с помощью термопар, заделенных на водомерной металлической трубе с шагом 5 мм на участке колебаний уровня. Положение уровня определяется по разности показаний термопар на участках воды и пара (метод замера МЭИ).
Стенд рассчитан на длительную автоматическую работу, поэтому снабжен системами регулирования заданных параметров пара и аварийной защиты в случае выхода из строя узлов коррозионного стенда. Участие исследователя в работе стенда требуется в период отбора проб для определения концентрации хлоринов и кислорода в рабочей среде, а также получения заданной их концентрации.
Для определения концентрации необходимых элементов в рабочей среде используются химико-аналитические методы, опробированные в практике исследовательских работ.
Особенностью заводского коррозионного стенда является возможность исследования стойкости против коррозионного растрескивания моделей натурных узлов энергооборудования с учетом технологии изготовления трубного пучка, заделки труб в трубные доски, наличия простых и композитных сварных соединений и т. д.
Одной из первых работ, намеченных к проведению на стенде, является работа по оценке коррозионной стойкости стали 08Х14МФ, предназначенной для изготовления сепаратора-пароперегревателя СПП-750. Опытные теплообменники будут изготовлены в двух вариантах: труба и трубная доска, корпус из стали 08Х14МФ, труба из стали 08Х14МФ, трубная доска и корпус из стали 22К. Испытания будут проведены в сравнении с работой теплообменников из стали 08Х18Н10Т.



 
Яндекс.Метрика