Пластическая деформация
Строение металлов
Холодная пластическая деформация монокристалла
Элементы теории дислокаций
Движение дислокации и пере ползание дислокации
Вектор Бюргерса
Возникновение и размножение дислокаций
Силовые поля
Холодная пластическая деформация поликристалла
Равенство деформаций
Упрочнение при холодной деформации
Кривые упрочнения
Влияние температуры и скорости деформации
Виды деформации при обработке металлов давлением
Влияние температуры на сопротивление деформированию
Влияние горячей деформации на свойства металла
Условие постоянства объема
Степень деформации и смещенный объем
Влияние скорости деформации на пластичность
Сверх пластичность
Напряжения
Напряжения в координатных площадях
Напряжения в наклонной площадке
Понятие о тензоре напряжений
Главные касательные напряжения
Диаграмма напряжений Мора
Условия равновесия для объемного напряженного состояния
Осесимметричное напряженное состояние
Плоское напряженное состояние
Малые деформации и скорость деформаций
Неразрывность деформаций
Однородная деформация
Условие пластичности
Смысл энергетического условия пластичности
Связь между напряжениями и деформациями
Механическая схема деформации
Схемы главных напряжений
Принцип подобия
Контактное трение
Характер нагрузки
Принцип наименьшего сопротивления
Неравномерность деформаций
Методы определения деформирующих усилий
Решение дифференциальных уравнений
Основы метода расчета деформирующих усилий
Метод линий скольжения
Свойства линий скольжения
Характеристики
Методы графического построения
Жесткопластическая схема
Связь полей линий скольжения с полями скоростей
Построение годографа скоростей
Понятие о методе верхней оценки
Метод сопротивления материалов
Метод баланса работ
Понятие о пластическом методе
Краткое сопоставление различных методов
Осадка
Удельное усилие
Осадка правильной призмы и цилиндра
Осадка полосы конечной длины
Неоднородность деформации при осадке
Толстостенная труба под равномерным давлением
Протяжка
Протяжка заготовки круглого сечения
Выдавливание
Удельное усилие деформирования
Объемная штамповка в открытых штампах
Удельное усилие деформирования заусенца
Элементы штамповки в закрытых штампах
Скручивание
Уравнения равновесия
Дальнейшее увеличение кривизны
Вытяжка

Элементы штамповки в закрытых штампах

Усилие штамповки в открытых штампах определено выше для периода доштамповки, когда излишек металла вытекает в заусенец при уже полностью оформленной поковке. При штамповке в обычный текст данного параграфа любезно предоставил закрытых штампах доштамповка отсутствует, и процесс заканчивается, как только заполнена полость ручья, причем в последнюю очередь углы. Отсюда следует, что необходимое усилие для осуществления нормального процесса при штамповке в закрытых штампах меньше, чем при штамповке в открытых штампах. Большое влияние на величину усилия оказывают радиусы закругления г в углах и несоответствие объемов деформируемого металла и ручья (избыток металла в заготовке). Как теоретически и экспериментально доказали Л. И. Живов и А. 3. Журавлев, о уменьшением величины радиуса г значительно растет необходимое удельное усилие, обеспечивающее заполнение углов. Это усилие зависит также от сложности формы поковки, от характера заполнения полости (осаживанием или вдавливанием), от количества полостей с наличием входящих углов. Начало изучению этих вопросов положил А. В. Ребельский. Силовые условия штамповки осаживанием в закрытых осесимметричных штампах, если после оформления закругления в углу наиболее труднодоступного участка действие внешней силы прекращается. Для этого случая величина удельного усилия следующая: где г, — радиус закругления поковки у пуансона; d — диаметр поковки; Нп — высота поковки; \pas = 2,07as — контактное напряжение в точке А при максимальном трении. В процессе заполнения угла в зоне пуансона обычно заполняется и угол у дна матрицы. В результате сдвига деформируемого металла относительно стенок матрицы возникает трение, и удельное усилие на подвижном пуансоне увеличивается расстояние вдоль стенки от соответствующего угла до рассматриваемой точки. На стенках существует раздел течения металла в углы. В точке раздела трение равно нулю, а нормальное напряжение максимально. Формулы (7.87) позволят построить эпюру нормальных напряжений на стенке закрытого ручья при заполнении углов и определить боковое усилие. Усилие штамповки в закрытых штампах начинает резко возрастать, если действие внешней силы продолжается после заполнения полости штампа, и металл начинает затекать в узкий зазор между пуансоном и матрицей, образуя быстро охлаждающийся торцовый заусенец. С целью уменьшения трения в торцовой щели иногда на пуансоне делают узкий поясок. В этом случае можно считать, что трение в зазоре между пуансоном и матрицей близко к нулю. Тогда удельное усилие при штамповке высоких поковок 0,2 равно. Из формулы (7.88а) видно, что удельное усилие постоянно и зависит только от величины зазора. Если область пластической деформации распространяется на всю высоту поковки <0,2V то удельное усилие равно В этом случае шестой член в скобках показывает рост усилия с уменьшением высоты поковки.
Если ручей имеет уклоны, то в процессе штамповки боковые поверхности в зазоре сближаются. Тогда кроме увеличения длины торцового заусенца происходит уменьшение его толщины. Образующийся тонкий торцовый заусенец, преодолевающий трение в зазоре, и приводит к быстрому разрушению штампов. При штамповке на гидравлическом прессе возможно установить регулировочный предохранительный клапан на усилие, требуемое для штамповки данной поковки. Кривошипный пресс в случае преувеличенного объема заготовки будет работать «в распор», и возможна даже его поломка. Для обеспечения безопасной работы кривошипного пресса применяют два способа. Первый заключается в том, что в штампе предусматривают магазин (компенсатор) для принятия излишнего материала в заготовке. Другой способ состоит в применении пресса такой жесткости (податливости), чтобы колебание высоты поковки находилось в пределах безопасно допустимых упругих деформаций пресса. Однако в этом случае требуется кривошипный пресо с повышенным номинальным усилием [23]. При штамповке в закрытых штампах на молоте трудно установить момент заполнения полости и возможно нанесение лишних ударов, что сопровождается резким увеличением усилий и напряжений в металле штампа в тем большей степени, чем больше масва падающих частей молота. Поэтому А. 3. Журавлев рекомендует ограничивать последнюю пределами, где G — масса падающих частей молота, кг; Fn — площадь проекции поковки, см2 1231.




 
Яндекс.Метрика